Návrh protiexplozní ochrany budovy. Výpočet plochy snadno resetovatelných konstrukcí. Návrh návrhu snadno resetovatelných konstrukcí.
3.5.2 Určení plochy snadno resetovatelných konstrukcí
Vypočítaná normální rychlost šíření plamene je určena vzorcem technického předpisu:
kde U n.max – maximální normální rychlost šíření plamene, m/s.
Hodnota dolní koncentrační hranice šíření plamene Snkp a stechiometrická koncentrace Cmax vg/m 3 je určena flrmuly:
Koeficient, který určuje stupeň naplnění objemu místnosti výbušnou směsí a její účast na výbuchu, je určen vzorcem technického kódu:
kde m je hmotnost hořlavého plynu nebo kapalné páry vstupující do místnosti v nouzových situacích nebo množství prachu, které může vytvořit výbušnou směs, kg. Stanoveno podle [NPB 5-2005];
Z je koeficient účasti paliva na výbuchu. Stanoveno podle [NPB 5-2005];
C NKP – hmotnostní koncentrace paliva v hořlavém prostředí, odpovídající dolní koncentrační hranici šíření plamene, g/m 3 ;
C max je hmotnostní koncentrace paliva v hořlavém médiu, odpovídající maximální normální rychlosti šíření plamene U n.max, g/m 3 .
Stupeň naplnění objemu místnosti výbušnou směsí je určen vzorcem:
(3.17)
Vypočtená hustota plynu ve výbušném prostoru před zapálením
Okenní rámy o rozměrech 2110x2710 budou použity jako LSC v souladu s P.A STB 939-93 Okna a balkonové dveře pro budovy a stavby.
Objem plamene
Objem V místnosti je určen na základě podmínek:
V pl Ukazatel intenzity explozivního hoření se stanoví podle tabulky 3.2 v závislosti na velikosti objemu, který zabírají zařízení a stavební konstrukce v objemu místnosti Maloobjemové zařízení Velké vybavení Přijímáme, že 60 % je obsazeno CG zařízením a 40 % je obsazeno MG zařízení Vypočtený stupeň stlačení zplodin hoření při výbuchu ε c je určen vzorcem (9): kde ε c.NKP je stupeň stlačení zplodin hoření při výbuchu v uzavřeném objemu s koncentrací paliva odpovídající dolní koncentrační hranici šíření plamene; ε c.max – stupeň stlačení zplodin hoření při výbuchu v uzavřeném objemu koncentrace paliva, který odpovídá hodnotě U n.max. Koeficient β μ, který zohledňuje stupeň naplnění objemu místnosti výbušnou směsí plynu se vzduchem, je určen vzorcem (3.25-3.26) a tabulkou 3.5. Od μ 1< μ ν <,μ 2 то β μ Součinitel zohledňující vliv tvaru výbušné místnosti a vlivu výronu zplodin hoření výbušné směsi pára-vzduch K f je určen vzorcem pokud h p ≥ a p, kde a p je délka místnosti, 76 m; b p – šířka místnosti, 24 m; h p – výška místnosti, 3,5m. Pokud μ ν ≤ 0,01 má být vzato K f = 1. Pro 0,01< μ ν < μ 2 величина К ф определяется линейной интерполяцией. Pokud je hodnota Kf ve výpočtu větší než 1 nebo menší než 0,35, pak se hodnota koeficientu bere jako 1 a 0,35, v tomto pořadí. To znamená, že minimální plocha snadno odstranitelných konstrukcí ve vnějším krytu místnosti se rovná: Odhadovaná rychlost šíření plamene Up je určena vzorcem Protože Uр je menší než 65 m/s, je možné efektivně využít LSC ke snížení přetlaku v místnosti na hodnotu 5 kPa. U zasklení to akceptujeme okenní otvory Je použito sklo tloušťky 5 mm, jednosklo Konstrukční rozměry skla se určují pomocí vzorců (24, 25) tohoto technického předpisu: Plocha skla S st je určena vzorcem Koeficient λ st je určen vzorcem Podle tabulek 4 a 5 jsou koeficienty K SH a K λ určeny lineární interpolací: Hodnota sníženého otvíracího tlaku dvojitého zasklení je určena vzorcem Součinitel otevření zasklení K otevření při výbuchu se určuje podle tabulky 3 tohoto technického předpisu lineární interpolací: Plocha LSC ve vnějším krytu výbušné místnosti při použití dvojitého zasklení je určena vzorcem Při absenci vypočtených údajů musí být plocha snadno resetovatelných konstrukcí alespoň 0,05 m 2 na 1 m 3 objemu místnosti kategorie A pro ochranu proti výbuchu a požáru nebezpečí požáru a ne méně než 0,03 m 2 - prostory kategorie B pro nebezpečí výbuchu a požáru ustanovení 5.6.6 TKP 45-2.02-92-2007 Tabulka 3.5. prostory, m 3 Přeloženo koeficient, m 3 / m 2 Plocha LSC, m2 Protipožární a plyno-kouřotěsné dveře se samozavíračem dle půdorysného schématu č. 1, 2 uvedeného v příloze 2. Na základě výsledků analýzy požárního rizika chráněného objektu (MDOU č. 126 "Sunny Bunny" městské části Togliatti) bylo vypracováno prohlášení o požární ochraně (příloha 3). Nedodržení doporučení ke snížení úrovně požárního nebezpečí může vést správu k... 3.1 Opatření k zajištění požární bezpečnosti čerpací stanice automobilových plynů 3.1.1 Opatření ke snížení kategorie požárního nebezpečí čerpací stanice automobilových plynů se zkapalněným plynem (propanbutan) V současné době neexistuje žádný regulační rámec upravující snížení nebezpečí požáru. kategorie venkovních instalací. Opatření k odstranění zdrojů vznícení... Ministerstvo školství Ruské federace Rostovská státní univerzita stavebního inženýrství Schváleno na schůzi oddělení Oheň a Výroba bezpečnost METODICKÉ POKYNY k praktické práci č. 1 «
VÝPOČET PLOCHY SNADNO ODNÍMATELNÝCH KONSTRUKCÍ ZE SKLA“ Rostov na Donu 2002 MDT 69,05:658 382 (076,5) Pokyny pro praktickou práci č. 2 "Výpočet plochy snadno odstranitelných konstrukcí ze skla" - Rostov n/a: Rost. Stát staví. univ., 2002. - 8 s . Jsou uvedeny základní informace o teorii problematiky, metodice a postupu stanovení plochy snadno snímatelných konstrukcí zhotovených formou tabulového dvojskla Určeno pro studenty všech specializací a forem studia. DOKONČENO. Prof., Ph.D. tech. Sciences S.L. Pušenko Prof., Dr. Tech. vědy E.I. Boguslavsky Redaktor N.E. Gladkikh Templan 2002, poz. 39 LR č. 020818 ze dne 13. ledna 1999 Podepsáno k publikaci 24. září 2002. Formát 60 x 84/16. Psací papír. Risograf. Uch. - ed. l. 0,5. Náklad 50 výtisků. Objednávka 225 Redakční a vydavatelské centrum Rostovská státní univerzita stavebního inženýrství 344022, Rostov na Donu, ul. Socialista, 162 © Rostovský stát Stavební univerzita, 2002 1. ÚČEL PRÁCE Získání dovedností v používání metodiky pro stanovení oblasti snadno resetovatelných struktur (ELS). 2. PRACOVNÍ REGISTRACE Zpráva by měla být vyplněna v samostatném sešitu na samostatném dvojitém sešitovém listu. Zpráva musí obsahovat tyto části: kód klasifikační knihy, číslo skupiny, příjmení a iniciály žáka, datum dokončení práce. Od začátku stránky je sestava vypracována podle následujícího vzoru: 26.10.99., TV-510, Ivanov V.V., z.k.63071 Laboratorní práce č. 6, varianta č. 10 "
Výpočet plochy snadno odstranitelných konstrukcí ze skla ".
Poté je 6 sekcí očíslováno a podtrženo. 1. Účel práce. 2. Obecné informace (teorie problematiky a použité nástroje). 3. Regulační požadavky (regulační dokument pro výpočet LSC). 4. Experimentální část (popis přístrojů a obvodů, pořadí měření a práce, zpracování výsledků měření, tabulka shrnující provedenou práci). 5. Závěry k práci (porovnejte získanou hodnotu). Práci je vhodné obhájit na další lekci. Vyučující poznamená na pracovní výkaz. Protokol se známkou se odevzdává vyučujícímu při zkoušce (testu). 3. OBECNÉ INFORMACE LSC se používají v místnostech s kategoriemi výbuchu a požáru A a B. Moderní metody ochrany proti výbuchu v těchto místnostech zahrnují především zamezení vzniku hořlavých směsí a vyloučení zdroje vznícení. Na tyto doplňkové činnosti jsou vynakládány značné finanční prostředky. V důsledku porušení pravidel bezpečného provozu, nesprávné opravy a instalace procesního zařízení a nesprávné funkce přístrojového vybavení však může v místnosti dojít k výbuchu. Zatížení vznikající při výbuchu směsi plynu, páry nebo vzduchu v místnosti je mnohonásobně větší než pevnost nosných obvodových konstrukcí. V důsledku toho jsou budovy zničeny. Budovu je možné chránit před zničením instalací v prostorách LSC. Na základě povahy své práce se LSC dělí do 2 skupin: LSC s relativně malou hmotností. Okamžitě zničeno. Při jejich výpočtu se zanedbává setrvačná síla vznikající při pohybu LSC (plné zasklení); LSC, u kterých nelze zanedbat setrvační sílu. V tomto případě dochází k relativně pomalému (nikoli okamžitému) otevírání otvorů v uzavíracích konstrukcích (otočná prosklená křídla, Stěnové panely, krycí desky, křídlová vrata). 4. PRINCIP FUNGOVÁNÍ LSK Jak již bylo uvedeno, výbušný tlak (P dospělý ) v uzavřeném objemu (viz obrázek, křivka 1) může výrazně překročit pevnost uzavíracích konstrukcí (P OK ). LSC jsou zničeny při určitém tlaku (P R ) a v místnosti jsou vytvořeny otvory, kterými proudí produkty spalování, a tlak v místnosti se výrazně nezvyšuje. Hodnota maximálního přípustného zvýšení tlaku v místnosti (P m ah ) po zničení LSC (R R ) závisí na ploše LSC, jejich setrvačnosti, druhu a množství hořlavé látky atd. V budovách s přirozeným světlem musí být jako lehké sklo použito tabulové sklo. Pokud plocha okenních otvorů nestačí, instalují se speciální stěnové panely nebo nátěrové konstrukce z ocelových, hliníkových a azbestocementových plechů a účinná izolace s návrhovým zatížením nejvýše 0,7 kPa. Okenní sklo je klasifikováno jako LSK o tloušťce 3; 4; 5 mm a minimální plocha (v tomto pořadí) 0,8; 1; 1,5 m. Vyztužená skla neplatí pro LSK. Změna tlaku v objemu v případě výbuchu hořlavé směsi: 1 - v uzavřeném objemu; 2 - v polouzavřeném objemu; 3 - při použití LSC druhé skupiny (inerciální); 4- při použití LSC první skupiny (bez setrvačnosti); 5- při použití LSC první a druhé skupiny 5. REGULAČNÍ POŽADAVKY Podle SNiP 231-03-2001 1 je plocha LSC určena výpočtem. Pro stanovení výpočtu plochy LSC se používají normy SN 502-77 2, které jsou v současnosti závazné. V současné době bylo na základě výzkumu zjištěno 3, že při dosažení určité hodnoty tlaku v místnosti se všechna skla neotevřou současně, a proto nejsou okenní otvory zcela očištěny od skla, což nezabírá v úvahu CH. Postup otevírání zasklení a začištění okenních otvorů závisí na ploše zasklívací tabule, tloušťce skla, poměru stran a podmínkách upevnění skla v okenních křídlech. S ohledem na probíhající výzkum jsou normy v současné době revidovány a pravidelně aktualizovány. Při absenci vypočítaných údajů musí být plocha LSC alespoň 0,05 m 2 na 1 m3 kategorie objemu místnosti A a ne méně než 0,03 m 2
- prostory kategorie B. 6. ČÁST VÝPOČTU 6.1. Podmínky problému. Určete požadovanou plochu LSC, vyrobenou ve formě tabulového dvojskla, a porovnejte ji s dostupnou plochou zasklení, převzatou ze stavu požadovaného přirozeného světla. V tabulce 1 jsou uvedeny parametry místnosti a zasklení. Tabulka 1. Počáteční údaje Volba Objem místnosti P,m 3
Cirkulující plyn Množství plynu v místnosti E, kg Tloušťka skla, mm Plocha tabulového zasklení, m 2
Poměr stran zasklení Prosklená plocha pro přirozené světlo, m 2
95000
Propylen 1: 1,5
3930
95000
Metan 1: 1,33
2500
95000
Propan 1: 1
2800
95000
Vodík 1: 1,5
3200
95000
Aceton 1: 1,5
Poznámka. Varianta 5 odpovídá prostorům kategorie A varianty 1, obsazení 1. 6.2. Řešení problému. 6.2.1. Podle adj. 1 zjistíme normální rychlost spalování Г, maximální stupeň expanze produktů spalování E a gechiometrickou koncentraci C pro plyn cirkulující ve výrobě (viz tabulka 1). 6.2.2. Určete objem výbušné směsi: M 3, kde E je počet látek vstupujících do prostor podle údajů pro výpočet (uvedených v podmínce v tabulce 1); C - stechiometrické koncentrace výbušné směsi, g/m 3 (viz bod 4.2.1). 6.2.3. Určujeme procento objemu místnosti naplněné výbušnou směsí: kde V je objem výbušné směsi, m 3 (viz odstavec 4.2.2); P - objem místnosti (uveden ve stavu v tabulce 1), m 3
.
6.2.4. Podle adj. 2 se bere součinitel naplnění objemu místnosti výbušnou směsí. 6.2.5. Stanovíme vypočítaný stupeň expanze produktů spalování: kde E je maximální stupeň expanze spalin (definovaný v bodě 4.2. 1 podle dodatku 1); α je koeficient naplnění objemu místnosti výbušnou směsí (definovaný v bodě 4.2.4). 6.2.6. Určete dopad výbuchu na okenní sklo: kde R st - dopad výbuchu, kgf/m 2
, zničení čelního skla s dvojitým zasklením s poměrem stran 1:1, se bere podle tabulky. 2. U je koeficient pracovních podmínek podle tabulky. 3. Tabulka 2 Tloušťka skla Dopad výbuch P na tabuli skla, m2 Rozbití skla na F jedna Tabulka 3 Poměr stran skla 1: 1
1: 1,33
1: 1,5
1: 1,75
1: 2
1: 3
Koeficient Y 1,04
1,08
1,16
1,25
6.2.7. Určete požadovanou plochu zasklení na 1 m 3
objem místnosti: kde R o - atmosférický tlak rovný 10 4 kgf/m2. 6.2.8. Určete požadovanou plochu zasklení: 7. ZÁVĚRY PRÁCE Ve svých závěrech byste měli porovnat získanou hodnotu plochy LSC s hodnotou požadovanou pro přirozené osvětlení a také porovnat získanou hodnotu K Svatý s požadavky SNiP. Pokud požadovaná plocha LSC přesahuje oblast dostupnou pro zajištění přirozeného světla, můžete: Pokud je to možné, zvětšete plochu okenních otvorů; Snižte množství výbušných látek cirkulujících v místnosti; Nahraďte hořlavou látku jinou s jinými vlastnostmi; Snižte tloušťku skla na 3 mm; Zvětšete plochu jedné skleněné tabule a snižte poměr stran skla; Zvyšte objem místnosti, možná kombinací se sousední; Používejte nejen zasklení jako LSK; Zajistěte v místnosti nouzové větrací zařízení, pokud je vybaveno záložními ventilátory, automatický náběh při překročení maximální přípustné výbušné koncentrace a napájení dle I. kategorie spolehlivosti. V tomto případě množství výbušné látky v místnosti: Výpočet se opakuje, tentokrát se vezme parametr E místo parametru E R . Parametr E se bere podle tabulky. 1. Zde A je rychlost výměny vzduchu, 1/s, vytvořená nouzovým větráním; T - doba vstupu hořlavých látek do areálu, s, rovna; 300 s - s ručním vypnutím; 120 s - s automatickým vypnutím s pravděpodobností poruchy více než 0,000006 za rok; Doba odezvy automatizačních systémů (ne však více než 3 s), pokud je pravděpodobnost poruchy menší než 0,000006 za rok nebo je zajištěna redundance jeho prvků. Příloha 1 Název látky Stechiometrické koncentrace výbušné směsi, C, g/m 3
Maximální stupeň expanze spalin, E Normální rychlost spalování směsi, G, m/s Propylen 94,2
0,683
Metan 91,5
0,338
Propan 89,2
0,455
Vodík 40,4
2,670
Aceton 88,5
0,430
Dodatek 2 Směs sody v objemu místnosti β, % Koeficienty naplnění objemu místnosti výbušnou směsí /α/ při maximálním stupni expanze zplodin hoření /E/ 10,0
0,04
0,05
0,05
0,06
0,06
0,07
0,08
0,08
0,10
0,06
0,07
0,07
0,08
0,09
0,11
0,11
0,11
0,12
0,10
0,11
0,12
0,13
0,14
0,16
0,17
0,17
0,18
0,12
0,13
0,14
0,16
0,16
0,18
0,19
0,19
0,20
0,17
0,18
0,19
0,20
0,21
0,22
0,23
0,24
0,25
0,21
0,22
0,23
0,24
0,25
0,26
0,28
0,29
0,30
10,0
0,35
0,36
0,38
0,39
0,41
0,42
0,44
0,45
0,47
20,0
0,55
0,56
0,58
0,59
0,60
0,61
0,63
0,64
0,65
30,0
0,66
0,68
0,70
0,71
0,72
0,73
0,74
0,75
0,76
40,0
0,75
0,76
0,77
0,78
0,79
0,80
0,80
0,81
0,82
50,0
0,82
0,83
0,84
0,85
0,85
0,86
0,86
0,86
0,87
60,0
0,87
0,87
0,88
0,88
0,89
0,89
0,90
0,90
0,91
70,0
0,91
0,91
0,91
0,91
0,92
0,92
0,93
0,93
0,94
80,0
0,94
0,94
0,95
0,95
0,96
0,96
0,96
0,96
0,96
90,0
0,97
0,97
0,98
0,98
0,98
0,98
0,98
0,98
0,98
100,0
1,00
1,00
1,00
1,00
1,00
1,00
1,00
1,00
1,00
Literatura 1. SNiP 2.09.02-85*. Stavební normy a pravidla (ve znění z 1. června 1991) Průmyslové stavby/Gosstroy SSSR. - M.: CITP Gosstroy SSSR. - 16 s 2.SN 502-77. Návod na stanovení plochy snadno resetovatelných staveb - M.: Stroyizdat, 1978. - 17 s. 3. Litvin N.A. Vzory otevírání zasklení a posouzení jejich vlivu na odolnost proti výbuchu: Abstrakt ... dis ... cand. tech. vědy - M.: LISI im. V.V. Kuibysheva, 1988. - 18 s. Výpočet požadované plochy snadno resetovatelných konstrukcí V současné době existuje několik způsobů, jak určit požadovanou oblast LSC: b) Výpočet oblasti LSC na základě parametrů výbuchu (vědeckých nebo teoretických). a) Regulační (podle SP 4.13130.2009 bod 6.2.6). Při absenci vypočtených údajů musí být plocha snadno odstranitelných konstrukcí nejméně 0,05 m2 na 1 m3 objemu místnosti kategorie A a nejméně 0,03 m2 u místnosti kategorie B. b) Výpočet plochy LSC na základě parametrů výbuchu (podle rovnice hoření). Bezpečnostní podmínka: F tr.LSK se zpravidla počítá na jednotku objemu plochy: V metodice výpočtu jsou převzaty následující předpoklady a předpoklady: · směs je rovnoměrně rozprostřena po celém objemu místnosti nebo její části s koncentrací blízkou stechiometrické; · spalování směsi se šíří po celém médiu; · až do otevření LSC dochází ke zvýšení tlaku jako v uzavřeném objemu; · předpokládá se, že LSC jsou zničeny okamžitě, když je dosaženo tlaku DP navíc; · proces proudění plynu otvory v místnosti je adiabatický. Počáteční údaje pro výpočet: T n = 2393 K, P 0 = 10 5 Pa, W cm, W pom, ΔР add, m, n (n,m je počet molů ve spalovací reakci), Tg, υ n (normální rychlost spalování směs). 1. Určete teplotu spalování při výbuchu: 2. Určete stupeň expanze zplodin hoření 3. Zkontrolujte stav: Kdy nabývá hodnotu: 4. Pokud τ v >0 Vyžaduje se LSK 5. Určete teplotu odpařování zplodin hoření: 6. Průtok plynu při výbuchu: 7. Nadměrný objem zplodin výbuchu na jednotku objemu místnosti VÝPOČET PLOCHY SNADNO VYJÍMATELNÝCH KONSTRUKCÍ PRO SKLADY ALKOHOLU Z.R. Gainanova, studentka Státní letectví Ufa Technická univerzita Problémy předcházení výbuchům v průmyslových objektech jsou řešeny již při jejich projektování, kdy je zohledněna jak ekonomická efektivita technologického procesu, tak jeho bezpečnost. Ochranný účinek snadno resetovatelných uzavíracích konstrukcí (ELS) spočívá v tom, že jsou zničeny v počáteční fázi výbuchu, kdy tlak plynů - produktů výbuchu - ještě nedosáhl velký význam a není nebezpečný nosné konstrukce. Přes otvory, které vznikly v důsledku zničení snadno odstranitelných konstrukcí, jsou z budovy vytlačovány přebytečné objemy plynů - nespálené směsi a produktů výbuchu. V důsledku uvolnění části přebytečných objemů plynu se snižuje tlak a následně i zatížení hlavních konstrukcí ve srovnání se zatížením, které by nastalo při výbuchu stejné směsi v uzavřeném objemu. Při zajišťování protivýbuchové ochrany budov je nutné usilovat o to, aby přetlak nepřekročil to, co je pro konstrukce přípustné. Použití snadno resetovatelných konstrukcí umožňuje snížit tlak při výbuchu v průmyslových prostorách na hodnoty, které jsou bezpečné pro pevnost a stabilitu hlavních nosných konstrukcí budov. Diagram změn tlaku při výbuchu v uzavřeném prostoru je na obrázku 1. Rýže. 1. Výpočtový diagram změn tlaku při výbuchu: 1 - v uzavřeném objemu; 2 - se snadno resetovatelnými strukturami Oblast LSC se určuje v následujícím pořadí. 1. Určete počáteční údaje potřebné pro výpočet. TV = (1g + To) -0,9 TV = (3216+293) 0,9 = 3140,1 tis. Maximální stupeň expanze produktů spalování a normální rychlost spalování jsou podle toho převzaty z tabulkových údajů (příloha 3): e = 7,5; V = 0,556 m/s. 2. Určete odhadovanou dobu trvání proudění spalin skrz otvory: e-^ = 7,5 2946,44 = 22098,3 m3 > ^ = 2946,44 m3, Teplotu produktů výbuchu určujeme: TV + (0,8 - Shcm/^ohm) Tn 1,6 + (8 -2) Wcm/^ohm t_: Federální zákon: [přijatý státem. Duma 4. července 2008: schváleno. Rada federace 11. července 2008]. - M.: Prospekt, . - 144, str. - ISBN 978-5-392-01078-3. 2 SP 4.13130.2009. Seznam pravidel. Systémy požární ochrana. Omezení šíření požáru v ochranných zařízeních. Požadavky na řešení prostorového plánování. - Vstupte. 2009-05-01. - M.: Nakladatelství norem, 2009. - 84 s. 3 Požární prevence ve stavebnictví / B.V. Grushevsky [a další]; upravil Kudalenkina V.F. Vyšší strojní požárně technická škola Ministerstva vnitra SSSR, 1985. 454 s. Výpočet parametrů snadno resetovatelných konstrukcí P24 pro výbušné a požárně nebezpečné prostory průmyslových objektů: doporučení. M.: VNIIPO, 2015. 48 s. Potřeba vypracování těchto doporučení je způsobena nedostatkem podkladů v oblasti požární bezpečnosti pro výpočet parametrů snadno přestavitelných konstrukcí (ELS). Snadno odnímatelné konstrukce, které musí být v souladu se souborem pravidel SP 4.13130.2013 vybaveny v místnostech kategorie A a B pro nebezpečí výbuchu a požáru, jsou určeny ke snížení tlaku při výbuchu a zajištění bezpečnosti osob, bezpečnost konstrukcí a zařízení. Doporučení představují postup výpočtu parametrů LSC a ukazují na konkrétním příkladu jejich stanovení pro LSC odlišné typy, dále poskytuje indikátory nebezpečí požáru a výbuchu některých látek a materiálů a způsob výpočtu hmotnostní koncentrace paliva v hořlavém prostředí. Doporučení lze použít ke standardizaci požadavků na požární bezpečnost pro průmyslová zařízení s nebezpečím výbuchu a požáru, zejména zařízení pro rozvoj ropných a plynových polí. Uplatňováním doporučení projekčními institucemi a orgány státního požárního dozoru dojde ke zefektivnění činnosti těchto organizací. UDC 624.0 BBK 38.96 © EMERCOM Ruska, 2015 © FGBU VNIIPO EMERCOM Ruska, 2015 Existuje metoda pro stanovení požadované bezpečné oblasti odtlakování technologických zařízení a prostor ke snížení výbušného tlaku směsí plyn-pára-prach-vzduch uvnitř nich (GOST R 12.3.047–2012, příloha N). Existuje také metoda pro výpočet odolnosti budov proti výbuchu při výbuchu vnitřní deflagrace* směsí plynu, páry a vzduchu. V roce 2006 byl vypracován Technický kodex standardní praxe Běloruské republiky TKP 45-2.02-38-2006 (02250), v této oblasti existují zahraniční normy, např. americká norma NFPA 68, britská norma BSEN 14491 :2012 existuje také řada monografií a publikací, disertačních prací apod., které se věnují problematice ochrany před výbuchem výbušných výrobních prostor pomocí bezpečnostních konstrukcí. Za základ byly vzat požadavky na vypracování těchto doporučení Federální zákony ze dne 27. prosince 2002 č. 184-FZ a ze dne 22. července 2008 č. 123-FZ, * Forma nestacionárního spalování, při které se postupné zapalování hořlavé směsi provádí prostřednictvím tepelné vodivosti a difúze. jakož i ustanovení výše uvedených dokumentů, další vědecké a praktické výsledky v této oblasti. 1. OBECNÁ USTANOVENÍ 1.1. Tato doporučení stanovují postup pro výpočet parametrů snadno odhoditelných konstrukcí, které poskytují přípustné výbušné tlaky při deflagračním výbuchu uvnitř objektů kategorie A a B z hlediska nebezpečí výbuchu a požáru. Pro výbuchy směsí plyn-pára-prach-vzduch, při nichž odhadovaná zdánlivá rychlost šíření plamene Up překročí 65 m/s; Detonační procesy; Výbuchy prachu anorganických látek a kovů; Prostory, jejichž lineární rozměry (délka, šířka, výška) se od sebe liší více než 10krát; Charakteristický Konstruktivní rozhodnutí LSC a parametry jejich upevňovacích prvků. 1.3. Snadno resetovatelná konstrukce je speciální vnější uzavírací konstrukce budovy, konstrukce (nebo její části), určená ke snížení tlaku při výbuchu, aby byla zajištěna bezpečnost osob, bezpečnost konstrukcí a zařízení. 1.4. Snadno odnímatelné konstrukce jsou rozděleny do typů: Zničitelné - struktury, ve kterých při vystavení nadměrnému tlaku výbuchu dochází k makroskopickému narušení kontinuity materiálu, který je tvoří; Přemístitelné – konstrukce, ve kterých jsou při vystavení nadměrnému výbuchovému tlaku zničeny prvky, kterými jsou konstrukce drženy v uzavřeném prostoru místnosti; Rotující – konstrukce, ve kterých se při vystavení nadměrnému výbuchovému tlaku rovina konstrukce otáčí kolem pevné horizontální nebo vertikální osy. Typ LSC je určen jejich konstrukčními vlastnostmi. Při návrhu a výpočtu LSC je také nutné je rozdělit na typy. NA odlišné typy zahrnují LSC, které patří k různým typům i ke stejnému typu, ale liší se velikostí, hmotností nebo jinými parametry, které ovlivňují účinnost otevírání těchto struktur. 1.5. Rozhodnutí o vhodnosti použití LSC toho či onoho typu by mělo být učiněno na základě srovnání jejich hlavních charakteristik ve vztahu k konkrétní podmínky výstavba a provoz budov s požárně a výbuchovými prostory. 1.6. Jako LSK lze použít pevné zasklení (rozbitné LSK), otevírací křídla okenních křídel, venkovních dveří a vrat nebo speciální otočné konstrukce (otočné LSK), ale i snadno odnímatelné stěnové panely a lehké prvky zakrytí místností (posunovací LSK). 1.7. Použití pevného zasklení jako zničitelného skla LSK nám umožňuje získat nejjednodušší a nejpohodlnější konstrukční řešení, která splňují požadavky jak na osvětlení místnosti, tak na její tepelnou izolaci, a snižují přetlak vznikající v ní při vnitřním nouzovém výbuchu. Zároveň, aby se zvýšila účinnost otvíracího pevného zasklení, ve všech případech, kde je to možné, by mělo být provedeno jako jedno zasklení. Maximální přípustné rozměry skel používaných jako LSC nebo jejich minimální tloušťka musí být stanoveny výpočtem s ohledem na vliv zatížení větrem. Při použití pevného zasklení jako LSC je třeba mít na paměti, že úlomky vzniklé při rozbití skla mohou způsobit zranění osobám nacházejícím se v blízkosti vnějších stěn výbušné místnosti se zasklenými okenními otvory. Jsou-li k dispozici potřebné údaje o vzorech otvíravého zasklení, lze pro konstrukci zničitelných LSC místo skla použít tabulové nebo filmové materiály, například plast. 1.8. Při instalaci otočných LSK by měla být dána přednost otvíratelným okenním křídlům s vertikálními nebo horizontálními (horní nebo spodní) závěsy. Otevíratelná okenní křídla se svislými nebo horními vodorovnými panty jsou vhodnější pro použití jako LSC. Použití vnějších dveří a vrat jako otočných LSC by mělo být zajištěno pouze v případech, kdy je potřeba jejich instalace určena technologickými požadavky. Rotující LSC by se neměly otevírat vlivem zatížení větrem. Díky rotaci je možné otevřít LSC ve formě stěnových panelů ve vnějším krytu 6 výbušné místnosti, stejně jako prvky jejího krytu. Taková řešení však nenašla praktické uplatnění, i když za určitých podmínek mohou být výhodnější než řešení, která zajišťují otevření specifikovaných LSC v důsledku jejich posunutí. Otočné LSK lze instalovat do stěn (stěnových panelů) pomocí plastu a dalších materiálů, které umožňují zvýšit nejen účinnost otevírání LSK, ale i jejich tepelně izolační vlastnosti ve srovnání s těmito parametry otvíratelných okenních křídel. 1.9. S patřičným odůvodněním lze jako přemístitelné LSC použít snadno odnímatelné stěnové panely a lehké krycí prvky výbušných prostor. Zvýšení účinnosti otevírání přemístitelných LSC lze dosáhnout snížením jejich velikosti a hmotnosti, jakož i snížením nadměrného tlaku potřebného ke zničení (aktivaci) upevňovacích (uzamykacích) zařízení. 1.10. Vlastnosti hořlavých látek a materiálů se zjišťují pomocí referenčních údajů na základě výsledků zkoušek nebo výpočtem s přihlédnutím ke stavu technologických parametrů a režimů za použití předepsaným způsobem schválených metod. 1.11. Při zavádění do praxe konstrukce nových typů LSC, které nejsou v těchto doporučeních uvažovány, se provádějí zkoušky podle předepsaným způsobem schválených metod. 2.1. Mezi hlavní parametry snadno resetovatelných konstrukcí patří plocha snadno resetovatelné konstrukce zakrývající otvory ve vnějším krytu výbušné místnosti a koeficient otevření LSC při výbuchu. Příklad výpočtu těchto a dalších parametrů snadno resetovatelných konstrukcí různých typů je uveden v příloze. 1. 2.2. Jako hlavní ustanovení konstrukčního schématu se uznává, že účinnost snižování nadměrného tlaku, který se vyskytuje ve výbušných prostorách při vnitřních nouzových explozích hořlavých směsí plyn-pára-prach-vzduch (GS) snadno resetovatelnými konstrukcemi, závisí na řadě faktory. Nejdůležitější z nich jsou: Objem a tvar výbušné oblasti; Druh hořlavé směsi vzniklé ve výbušném prostoru za mimořádných situací, stupeň plynové kontaminace prostoru (koncentrace) plynu v době jeho vznícení, místo vznícení plynu; Nepořádek výbušných prostorů stavebními konstrukcemi (sloupy, střešní vazníky, police atd.) a vybavení; Celková plocha a umístění otvorů, na které se vztahuje LSC ve vnějším krytu výbušných prostor; Účinnost otevírání LSC v závislosti na jejich typu, geometrické a fyzikální parametry, jakož i přípustný přetlak a podmínky výbušného hoření plynu ve výbušném prostoru. 2.3. Plocha otvorů vytvořených při otevírání LSC, kterými proudí plyn (zplodiny hoření a nezreagovaná část plynu) do vnější atmosféry z výbušné místnosti, nesmí být menší než plocha otevřených otvorů, zajištění za stejných podmínek výbušného spalování plynu snížení přetlaku v místnosti na platnou hodnotu: n S LSKi K open Sopen.tr, LSK (1) i 1 kde SLSKi je plocha otvorů ve vnějším krytu výbušného prostoru krytá i-tým typem LSK, m2; LSK K vkr i – koeficient otevření i-tého typu LSK při výbuchu; Sopen.tr – požadovaná plocha otevřených otvorů ve vnějším krytu výbušné místnosti, při které přetlak v ní při výbušném spalování plynu nepřekročí přípustnou hodnotu, m2. LSK koeficient K otevření i ukazuje, jaký podíl plochy otvoru pokrytého LSK je využit při otevírání konstrukce pro proudění plynu (zplodin hoření a nezreagované části hořlavé směsi) do vnější atmosféry z výbušné místnosti. Oblast Sopen.tr je určena vzorcem – – – nebezpečná směs; Kf – součinitel, který zohledňuje vliv tvaru místnosti a vliv odtoku zplodin hoření výbušné směsi; Vsv – volný objem místnosti, m3; 0 – odhadovaná hustota plynu v místnosti před zapálením, kg/m3; Pdop – dovolený přetlak v místnosti při spalování výbušné směsi, kPa. Je třeba poznamenat: vzorec (2) byl získán za předpokladu, že vznícení hořlavé směsi nastane ve středu výbušné místnosti a otevřené otvory v jejím vnějším krytu jsou umístěny stejným způsobem jako otvory zakryté LSC , v souladu s doporučeními. Pokud vznícení hořlavé směsi nenastane ve středu výbušné místnosti a otvory jsou umístěny poměrně rovnoměrně v jejím vnějším krytu, pak se stanovení Sopen.tr podle vzorce (2) provádí s rezervou. Výpočet Sopen.tr pomocí vzorce (2) lze provést v případech, kdy jsou splněny následující podmínky: Lineární rozměry výbušné místnosti na délku, šířku a výšku se od sebe neliší více než 10krát; Otvory v prvcích (stěny, kryt) vnějšího oplocení výbušného prostoru jsou umístěny poměrně rovnoměrně nebo blízko možného bodu vznícení hořlavé směsi; Přijatá hodnota Pdop je 75 kPa. Není-li splněna alespoň jedna ze specifikovaných podmínek, je třeba provést příslušné úpravy vzorce (2). Tyto úpravy se mohou týkat číselného koeficientu ve vzorci (2) nebo výrazů pro stanovení koeficientů a K. 2.4. Obecně se za přípustný přetlak v místnosti při spalování výbušné směsi Pdop považuje 5 kPa. Pro pomalu hořící média (maximální normální rychlost šíření plamene Unmax 0,15 m/s) se bere Pdop rovný 3 kPa. Pokud odhadovaná zdánlivá rychlost šíření plamene Up překročí 65 m/s, pak by měla být konstrukce budovy vypočtena na odolnost proti účinkům tlakových vln vznikajících při šíření plamene pomocí metod schválených předepsaným způsobem. V tomto případě by se stavební konstrukce neměly zřítit (selhat), když přetlak výbuchu v místnosti vzroste na hodnotu Pdop, určenou z výrazu Pdp 0,003 U p. (3) Hodnota Rdop by měla být snížena nebo zvýšena na základě výsledků pevnostních výpočtů stavebních konstrukcí se zohledněním dynamického zatížení výbuchem podle předepsaným způsobem schválených metod. 2.5. Vypočítaná zdánlivá rychlost šíření plamene Up je určena vzorcem Up = 0,5 Un.r (pLKPR + pmax), (4) kde pLKPR je stupeň tepelné roztažnosti spalin plynu s koncentrací paliva odpovídající LKPR ( dolní mez koncentrace šíření plamene); pmax je stupeň tepelné roztažnosti spalin HS s koncentrací paliva odpovídající Unmax. – – – kde dP je maximální rychlost nárůstu tlaku dt max během výbuchu, kPa/s; rе – ekvivalentní poloměr místnosti, m; Pmax – maximální výbušný tlak směsi prachu a vzduchu, kPa. Maximální rychlost nárůstu tlaku při výbuchu a maximální tlak výbuchu směsi prachu a vzduchu jsou stanoveny podle GOST 12.1.041 na základě výsledků zkoušek podle GOST 12.1.044 nebo podle referenčních údajů. Ekvivalentní poloměr místnosti rе je určen vzorcem rе 0,62 3 Vroom, (8) kde Vroom je geometrický objem místnosti, m3. – – – Poznámky: 1. Drobné stavební konstrukce a zařízení - stavby a zařízení (příp samostatný prvek, považovaný za nezávislou překážku šíření plamene) s lineárními rozměry nepřesahujícími 0,75 m na délku, šířku a výšku nebo s relativně velkou délkou (potrubí, sloup, prvky tyčových systémů atd.) a průřezem nepřesahujícím více než 0,75 x 0,75 m; velkorozměrové stavební konstrukce a zařízení – stavby a zařízení, jejichž lineární rozměry na délku, šířku a výšku přesahují 1,5 m. 2. Pokud to nelze určit, je dovoleno předpokládat, že stavební konstrukce a zařízení zabírají 20 % geometrického objemu místnosti Vroom. 3. Pro střední hodnoty V a z, jakož i v přítomnosti malých i velkých předmětů v místnosti stavební konstrukce a hodnota zařízení je určena lineární interpolací. Je-li V menší než 100 m3, je hodnota určena lineární interpolací, přičemž se konvenčně předpokládá, že když V = 0 = 2. U stavebních konstrukcí a zařízení, které jsou mezi malými a velkými, se hodnota určuje také lineární interpolací. 4. Při absenci údajů o procentuálním poměru mezi velkými a malými stavebními konstrukcemi a vybavením je dovoleno předpokládat, že podíl objemu, který zaujímají velké stavby a zařízení, je 0,6 z, a malé- velikost – 0,4z. 5. Tyto tabulky se používají pro výpočet směsí vodík-vzduch, jakož i jiných typů výbušných směsí (kromě níže uvedených směsí prachu se vzduchem) s Un.р 0,5 m/s. Pro výbušné směsi s Un.р 0,5 m/s (s výjimkou směsí vodík-vzduch a dále uvedených hořlavých směsí prach-vzduch) jsou jako vypočtené hodnoty akceptovány tabulkové hodnoty zvýšené 1,3krát. U směsí prachu a vzduchu, které obsahují škrob, mouku, obilný prach a podobné hořlavé látky, je třeba brát jako výpočtové hodnoty tabulkové hodnoty snížené 2x. – – – 2.9. Koeficient Kf, který zohledňuje vliv tvaru místnosti a vliv odtoku zplodin hoření výbušné směsi, při v 2, je určen podle vzorců: – – – Vpom kde ap, bp a hp jsou délka, šířka a výška místnosti, v tomto pořadí, m. Je-li v 0,01, je třeba vzít Kph = 1. Pro 0,01 v 2 je hodnota Kph určena lineární interpolací. Je-li vypočtená hodnota Kf větší než 1 nebo menší než 0,35, pak by se Kf měla rovnat 1 nebo 0,35. 2.10. Volný objem výbušného prostoru Vsv je určen vzorcem Vsv = Vpom(1 – 0,01 h), (19) – – – K p.v U n.r 0 M LSK kde Sopen.tr je požadovaná plocha otevřených otvorů ve vnějším krytu výbušné místnosti, při které přetlak v ní při výbušném spalování plynu nepřekročí Pdop, m2; aLSK, bLSK – rozměry vodorovné a svislé strany LSC, m; pvskr – přetlak v místnosti, při které začíná otevírání LSC, kPa; Ks.m je koeficient, který zohledňuje vliv vlastní hmotnosti LSC v závislosti na jeho hmotnosti Designové vlastnosti a podmínky umístění ve vnějším plotu; Кз.п – koeficient zohledňující zúžení otvoru při otevírání otočného LSC; Kp.v – součinitel vzniku výbušného zatížení konstrukce; MLSK – hmotnost pohyblivé (rotující nebo posunuté) části prvku LSC, kg. Koeficient LSK K otevřený pro rotující a posunutý LSK není větší než 1. 2.14. Hodnoty rvsr se určují pomocí následujících vzorců (ze dvou hodnot pro každý vzorec se ta větší považuje za vypočtenou): a) pro rotační konstrukce umístěné ve stěnách místnosti: – – – Délka a a šířka bp místnosti je 42,8 m, resp. Geometrický objem místnosti Vroom je určen vzorcem Vroom = an bп hп = 42,8 18 12,075 = 9302,58 m3. Podle pozn. 2 a 4 do tabulky. 1 se předpokládá, že stavební konstrukce a zařízení zabírají 20 % geometrického objemu místnosti, přičemž 60 % zabírají velké stavební konstrukce a zařízení a 40 % malé. Volný objem místnosti Vsv se vypočítá pomocí vzorce (19): Vst = 9302,58 (1 – 0,01 20) = 7442,064 m3. V nouzové situaci se může v místnosti vytvořit hořlavá směs metanu se vzduchem. Předpokládá se tlak a teplota v místnosti před vzplanutím hořlavé směsi p0 = 101,3 kPa, t0 = 20 °C. Součinitel stupně naplnění objemu místnosti hořlavou směsí a její účasti na výbuchu v = 1. Charakteristiky hořlavé směsi jsou převzaty podle údajů v příloze tabulky. 2: max = 1,13 kg/m3; Rmax = 7,6; сmax = 9,1; Unmax = 0,28 m/s; LCPR = 1,15 kg/m3; pHLR = 5,0; sNLPR = 6,0. Návrhové charakteristiky vodorovné konstrukce se vypočítají pomocí příslušných vzorců. Vypočítaná normální rychlost šíření plamene je určena vzorcem (6): Un.r = 0,55 0,28 = 0,154 m/s. Odhadovaná hustota plynu v místnosti před zapálením směsi je určena vzorcem (20): 0,5367 1 (1,15 1,13) 3 0 1,14 kg/m. 1 0,00367 20 Vypočtený stupeň stlačení zplodin hoření při výbuchu v uzavřeném prostoru je určen vzorcem (9): c = 0,5 (6,0 + 9,1) = 7,55. Objem místnosti V, ve které dochází ke spalování výbušné směsi, se určí z podmínek (10)–(12): Vpl = 0,5 1 9302,58 (5,0 + 7,6) = 58 606,25 m3, V = Vpom = 9302,58 m3. Ukazatel zesílení explozivního hoření je určen lineární interpolací dle tabulky. 1, v závislosti na míře zaplnění místnosti stavebními konstrukcemi a zařízeními 3 a objemu V, ve kterém dochází ke spalování výbušné směsi: Pro malé stavební konstrukce a zařízení při s = 20 %: (18 10) (9302,58 1000) 17,38 ; – – – Přípustný přetlak v místnosti Pdop se rovná 5 kPa. Podle vzorců (14)–(16) je koeficient = 1. Koeficient zohledňující vliv tvaru místnosti a vliv odtoku spalin výbušného plynu je určen vzorcem (17), neboť hp = 12,075 m ap = 42,8 m: 0,5 (182 12,0752) Kf 0,531. – – – Odhadovaná zdánlivá rychlost šíření plamene je určena vzorcem (4): Ur = 0,5 12,77 0,154 (5,0 + 7,6) = 12,39 m/s. Protože Ur je 65 m/s, je možné efektivně použít LSC ke snížení přetlaku výbuchu v místnosti na přijatelnou přípustnou hodnotu 5 kPa. Zvažme čtyři možnosti použití různých typů LSC. Možnost 1. Okenní rám zobrazený na obr. 1 je považován za LSC pro snížení nadměrného výbuchového tlaku v místnosti. – – – Rám okna má čtyři stejné prosklené otvory. Pro zasklení okenních otvorů se předpokládá použití skla o tloušťce 5 mm. Jednoduché a dvojité zasklení. Vypočítané rozměry skla se určují podle vzorců (25) a (26): ast = 1,405 + 3 · 0,005 = 1,42 m; bst = 1,62 + 3 0,005 = 1,635 m. Skleněná plocha Sst je určena vzorcem (24): Sst = 1,42 · 1,635 = 2,32 m2. Koeficient st se vypočítá pomocí vzorce (27): 1,42 st 0,8685. Lineární interpolace určuje koeficienty KSh a K (viz tabulky 4 a 5): – – – 2.75 Hodnota součinitele vzniku výbušného zatížení na konstrukci Kp.v se stanoví metodou lineární interpolace dle tabulky. 6: – – – Možnost 3. Za LCS se považuje otočná konstrukce se svislým závěsem, která má podobnou velikost a hmotnost jako přemístěná konstrukce uvažovaná ve druhé možnosti. Předpokládáme, že při otevření se konstrukce otočí o úhel 90° a zúží vypouštěcí otvor o 0,1 m. Upevnění konstrukce zajišťuje oddělení LSC od zbytku vnější obvodové konstrukce místnosti při tlaku 0,5 kPa. Pomocí výrazu (29) se určí hodnota presult: rvskr 1 kPa; rvskr 2,5 0,5 0,5 1,75 kPa. Výsledná hodnota je pvsr = 1,75 kPa. Hodnota koeficientu K je určena vzorcem (35): – – – Varianta 4. Lehké krycí prvky pro výbušné prostory byly považovány za LSC. Při provádění výpočtů jsme také použili pokyny uvedené v. Rozměry jednoho LSC: délka apr = 6 m, šířka bpr = 6 m. V dalších výpočtech se předpokládá následující: lehké prvky jsou na povlaku umístěny tak, že při otevření se vzájemně neovlivňují a koeficient, který zohledňuje vliv vzájemné polohy těchto prvků při otevírání, je roven 1. Tento předpoklad je učiněn v souladu s. Rovněž se uznává, že neexistuje žádný mechanismus pro upevnění LSC. V souladu s SP 4.13130.2013 by návrhové zatížení od hmoty snadno odstranitelných nátěrových konstrukcí (na 1 m2 plochy) nemělo být větší než 0,7 kPa. Je tedy přijatelná rs.m = 0,7 kPa. Maximální výška uvažovaného objektu je 12,45 m. S přihlédnutím k tloušťce povlaku se při stanovení vlivu zatížení větrem na povlak předpokládá výška s rezervou 15 m. Při stanovení větru i sněhu zatížení, předpokládá se, že úhel sklonu střechy nepřesáhne 10°. Podle SP 20.13330 (SNiP 2.01.07-85*) můžete získat: s0 = 1 kPa; u = 1; w0 = 0,38 kPa; k = 0,75; ce = -0,7; 0,99; f = 1,4, kde s0 je standardní hodnota zatížení sněhem na vodorovném průmětu povlaku; µ – koeficient přechodu od tíhy sněhové pokrývky terénu k zatížení sněhové pokrývky; w0 – standardní hodnota tlaku větru; k – koeficient zohledňující změnu tlaku větru po výšce; ce – aerodynamický koeficient; – koeficient pulzace tlaku větru; f – faktor spolehlivosti pro zatížení větrem. Zatížení sněhem se vypočítá pomocí vzorce pр.сн = s0 f = 1 · 1 · 1,4 = 1,4 kPa. Velikost zatížení větrem je určena vzorcem pp.v = w0 k ce f (1 + KD), kde KD je dynamický součinitel, KD = 1,1; pp.v = 0,38 0,75 0,7 1,4 (1 + 1,1 0,99) = 0,583 kPa. Účinnost otevření LSC se zjišťuje v případě, kdy není odklízen sníh z povlaku výbušného prostoru. Podle vzorce (32): při 2,5 рр.в – рс.м = 2,5 0,583 – 0,7 = 0,76 kPa 0; rd.n 0,76 kPa. Pomocí vzorce (34) můžete získat: Rd.n 0,5 (0,7 + 1,4) = 1,05 kPa, což je větší než r.n. určené vzorcem (32), proto je třeba vzít rd.n = 1,05 kPa. Pro posuvné LSC instalované v krytu místnosti lze pomocí druhého vzorce (31) najít Rvsr = 0,7 + 1,05 + 1,4 = 3,15 kPa, což je větší než Rvsr určené prvním ze vzorců (31), proto , akceptujeme рвср = 3,15 kPa. Pro určení koeficientu Kp.v vypočteme koeficient K pomocí vzorce (35): – – – se nevyrábí. Požadovaná oblast LSC v v tomto případě by měla být S LSC 130,72 2971 m2 a tento požadavek 0,044 nelze splnit, protože plocha celé střechy uvažované výbušné místnosti je cca 780 m2. – – – Poznámka: Uvedené charakteristiky pro směsi prachu a vzduchu, pokud jsou k dispozici příslušné údaje (o velikosti částic, vlhkosti atd.), by měly být objasněny ve vztahu ke specifickým podmínkám spalování plynné směsi. – – – 42 Hodnota Cmax pro hořlavé prachy podle , je určena vzorcem Cmax = 3CNPR. (A3.5) Když se hybridní nebo vícesložkové směsi účastní výbuchu, je definován následující postup: Pro každou látku se vypočítají parametry nezbytné k určení odhadované zdánlivé rychlosti šíření plamene Up; Je vybráno maximum z vypočtených hodnot Up. Další výpočty se provádějí pro látku, pro kterou je hodnota Up maximální. Hmotnost látky se v tomto případě považuje za rovnou celkové hmotnosti látek zapojených do výbuchu. Bibliografie 1. SP 4. 13130.2013. Systémy požární ochrany. Omezení šíření požáru v ochranných zařízeních. Požadavky na prostorové plánování a konstrukční řešení. 2. GOST R 12.3.0472012. SSBT. Požární bezpečnost technologické procesy. Obecné požadavky. Kontrolní metody. 3. Příručka pro kontrolu a navrhování budov a konstrukcí vystavených výbušnému zatížení. M.: JSC "TsNIIPromzdanii", 2000. 87 s. 4. TKP 45-2.02-38-2006 (02250). Konstrukce jsou snadno demontovatelné. Pravidla výpočtu. Minsk: Ministerstvo architektury a výstavby Běloruské republiky, 2006. 5. NFPA 68. Standard pro ochranu proti výbuchu deflagrací ventilací. Vydání 2013. 6. BS EN 14491:2012. Ochranné systémy proti výbuchu prachu. 7. Pilyugin L.P. Konstrukce zařízení na výrobu výbušnin. M.: Stroyizdat, 1988. 315 s. 8. Orlov G.G. Snadno demontovatelné konstrukce pro ochranu průmyslových objektů proti výbuchu. M.: Stroyizdat, 1987. 198 s. 9. Pilyugin L.P. Zajišťování odolnosti staveb proti výbuchu pomocí bezpečnostních konstrukcí. M.: Sdružení „Požární bezpečnost a věda“, 2000. 224 s. 10. Pilyugin L.P. Předvídání následků vnitřních nouzových výbuchů. M.: Pozhnauka, 2010. 380 s. 11. Kazennov V.V. Dynamické procesy deflaačního spalování ve výbušných budovách a konstrukcích: dis. ... Dr. Tech. Sci. M.: MGSU, 1997. 426 s. 12. Komarov A.A. Předvídání zatížení z havarijních deflagračních výbuchů a hodnocení následků jejich dopadu na budovy a stavby: dis. ... Dr. Tech. Sci. M.: MGSU, 2001. 476 s. 13. Molkov V.V. Větrání deflagrace plynu: dis. ... Dr. Tech. Sci. M.: VNIIPO, 1996. 686 s. 14. Molkov V.V. Teoretické zobecnění mezinárodních experimentů o dynamice ventilovaných výbuchů // Nebezpečí požáru a výbuchu látek a ochrana objektů před výbuchem: abstrakty zpráv. první mezinárodní seminář. M.: VNIIPO Ministerstvo vnitra Ruska, 1995. s. 31–33. 15. Shleg A.M. Stanovení parametrů snadno resetovatelných konstrukcí zajišťujících přípustné výbuchové tlaky ve výbušném prostředí: disertační práce. ...bonbón. tech. Sci. M.: MGSU, 2002. 187 s. 16. Gromov N.V. Zlepšení technický systém Zajištění explozivní odolnosti staveb při výbuchu směsí plyn-pára-vzduch: dis. ...bonbón. tech. Sci. M.: MGSU, 2007.158 s. 17. Gogello M.G. Výpočet plochy snadno resetovatelných konstrukcí pro budovy a stavby výbušného průmyslu. M.: Stroyizdat, 1981. 49 s. 18. O technickém předpisu [Elektronický zdroj]: Federal. ruské právo Federace od 27. prosince. 2002 č. 184-FZ: přijato státem. Duma Feder. Sbírka Ross. Federace 15. prosince. 2002: schváleno. Rada federace Feder. Sbírka Ross. Federace 18. prosince. 2002 (ve znění federálního zákona č. 160-FZ ze dne 23. června 2014). Přístup z referenčního právního systému "ConsultantPlus". 19. Technické předpisy o požadavcích na požární bezpečnost [Elektronický zdroj]: Federal. ruské právo Federace ze dne 22. července 2008 č. 123-FZ: přijato státem. Duma Feder. Sbírka Ross. Federace 4. července 2008: schváleno. Rada federace Feder. Sbírka Ross. federace dne 11. července 2008 (ve znění federálních zákonů ze dne 10. července 2012 č. 117-FZ, ze dne 2. července 2013 č. 185-FZ a ze dne 23. června 2014 č. 160-FZ). Přístup z referenčního právního systému "ConsultantPlus". 20. GOST 12.1.04183*. SSBT. Požární a výbuchová bezpečnost hořlavých prachů. Obecné požadavky. 21. GOST 12.1.04489* (ISO 4589-84). SSBT. Nebezpečí požáru a výbuchu látek a materiálů. Nomenklatura ukazatelů a metody jejich stanovení. 22. SP 12.13130.2009. Stanovení kategorií prostor, budov a vnějších instalací podle nebezpečí výbuchu a požáru [Elektronický zdroj]: schváleno. nařízením Ministerstva pro mimořádné situace Ruska ze dne 25. března 2009 č. 182 (ve znění nařízení Ministerstva pro mimořádné situace Ruska ze dne 9. prosince 2010 č. 643). Přístup z referenčního právního systému "ConsultantPlus". 23. SP 20.13330.2011. Zatížení a nárazy. Aktualizovaná verze SNiP 2.01.07-85*. 24. Spalovací procesy: sběr. tr. / ed. JIM. Abduragimová. M.: VNIIPO Ministerstvo vnitra SSSR, 1984. 269 s. 25. Ochrana obyvatelstva a území v nouzové situace. Kaluga, státní jednotný podnik Oblidat. 2001. Úvod 1. Obecná ustanovení 2. Metodika výpočtu parametrů snadno resetovatelných konstrukcí PŘÍLOHA 1. Příklad výpočtu parametrů snadno likvidovatelných konstrukcí........ 25 PŘÍLOHA 2. Indikátory nebezpečí požáru a výbuchu některých látek a materiálů........ 39 PŘÍLOHA 3. Výpočet hmotnostní koncentrace paliva v hořlavém prostředí Bibliografie
(3.26)
(3.27)
. (3.28)
(3.29)
(3.30)
. (3.35)
(3.40)Poz Název místnosti Kategorie podle NPB 5-2005
3
Balící oddělení A 11753
0,05
167.9
7
Mezisklad hotových výrobků B 5796
0.03
50
Oddělení složení skloviny A 5967,36
-
414,25
POŽÁRNÍ OBRANA"
VÝPOČET PARAMETRŮ
SNADNÉ ODSTRANĚNÍ STRUKTURY
PRO PROSTORY NEBEZPEČNÉ VÝBUCHEM-POŽÁREM
Moskva MDT 624,01 BBK 38,96 R2 Kolektiv autorů: Ph.D. tech. Vědy D.M. Gordienko, A.Yu. Lagozin, A.V. Mordvinová, Ph.D. tech. vědy V.P. Nekrasov, A.N. Sychev (FGBU VNIIPO EMERCOM Ruska). ÚVOD
Prostory kategorie A a B pro nebezpečí výbuchu a požáru v souladu se souborem pravidel SP 4.13130.2013 by měly být vybaveny vnějšími snadno resetovatelnými konstrukcemi (ELS). Tento dokument zároveň uvádí, že požadovaná plocha LSC by měla být určena výpočtem. V oblasti norem požární bezpečnosti však v současné době neexistují žádná doporučení pro výpočet parametrů norem požární bezpečnosti.
2. METODA VÝPOČTU PARAMETRŮ
SNADNÉ ODSTRANĚNÍ STRUKTURY