Snip ii 23 81 ocel. Materiály pro konstrukce a spoje

VYVINULO TsNIISK im. Kucherenko za účasti TsNIIproektstalkonstruktsii Státního stavebního výboru SSSR, MISI pojmenované po. V.V. Kuibyshev z Ministerstva vysokého školství SSSR, Institutu Energosetproekt a Mosgidrostal Design Bureau Ministerstva energetiky SSSR.

Tyto normy byly vyvinuty jako vývoj GOST 27751-88 „Spolehlivost stavebních konstrukcí a základů. Základní ustanovení pro výpočty“ a ST SEV 3972-83 „Spolehlivost stavebních konstrukcí a základů. Ocelové konstrukce. Základní ustanovení pro výpočet."

Vstupem těchto stavebních předpisů a předpisů v platnost pozbývají platnosti následující:

SNiP II-V.3-72 „Ocelové konstrukce. Konstrukční normy“;
změny na SNiP II-B.3-72 „Ocelové konstrukce. Konstrukční normy“ schválené usneseními Státního stavebního výboru SSSR:
č. 150 ze dne 12. září 1975;
č. 94 z 24. června 1976;
č. 211 z 31. října 1978;
č. 250 z 27. prosince 1978;
č. 2 z 25. ledna 1980;
č. 104 ze dne 14. července 1980;
č. 130 z 31. července 1981;
SNiP II-I.9-62 „Výkonové přenosové vedení s napětím nad 1 kV. Konstrukční normy“ (část „Návrh ocelových konstrukcí pro podpěry nadzemního elektrického vedení“);
se mění na SNiP II-I.9-62 „Výkonové přenosové vedení s napětím nad 1 kV. Konstrukční normy“, schválené výnosem Státního stavebního výboru SSSR ze dne 10. dubna 1975;
„Směrnice pro navrhování kovových konstrukcí anténních konstrukcí komunikačních zařízení“ (SN 376-67).

Byly provedeny úpravy SNiP II-23-81*, schválené usneseními Státního stavebního výboru SSSR č. 120 ze dne 25. července 1984, č. 218 ze dne 11. prosince 1985, č. 69 ze dne 29. prosince 1986, č. 132 ze dne 8. července 1988. , č. 121 ze dne 12. července 1989

Označení hlavních písmen jsou uvedena v příloze. 9*.

Části, odstavce, tabulky, vzorce, přílohy a popisky výkresů, na kterých byly provedeny změny, jsou v těchto stavebních předpisech označeny hvězdičkou.

Redaktoři - inženýři F.M. Shlemin, V.P. Poddubnyj (Gosstroy SSSR), doktor inženýrství. věda prof. V.A. Baldin, Ph.D. tech. Sciences G.E. Velsky (TsNIISK Gosstroy SSSR), inženýr. JÍST. Bucharin („Energosetproekt“ Ministerstvo energetiky SSSR), inženýr. N.V. Shevelev (SKB Mosgidrostal, Ministerstvo energetiky SSSR).

Při použití regulačního dokumentu je třeba vzít v úvahu schválené změny stavebních předpisů a předpisů a státních norem zveřejněné v časopise „Bulletin of Stavební zařízení“, „Sbírka změn stavebních předpisů a pravidel“ Státního stavebního výboru SSSR a informační index „Státní normy SSSR“ Státní normy SSSR.

1. Obecná ustanovení
2. Materiály pro konstrukce a spoje
3. Návrhové charakteristiky materiálů a spojů
4*. S přihlédnutím k provozním podmínkám a účelu konstrukcí
5. Výpočet prvků ocelové konstrukce na osové síly a ohyb
6. Návrhové délky a maximální flexibilita prvků ocelové konstrukce
7. Kontrola stability stěn a pasových plechů ohýbaných a stlačených prvků
8. Výpočet deskových konstrukcí
9. Výpočet prvků ocelových konstrukcí na únosnost
10. Pevnostní výpočet prvků ocelové konstrukce s uvážením křehkého lomu
11. Výpočet přípojů ocelových konstrukcí
12. Obecné požadavky na navrhování ocelových konstrukcí
13. Další požadavky na navrhování průmyslových budov a konstrukcí
14. Další požadavky na navrhování obytných a veřejných budov a staveb
15*. Další požadavky na návrh podpěr nadzemního elektrického vedení, konstrukcí otevřených rozvaděčů a dopravních trolejí

Označení přijatá v tabulce. 50*:

a) tvarová ocel o tloušťce do 11 mm a po dohodě s výrobcem do 20 mm; plech - všechny tloušťky;

b) požadavek na omezení uhlíkového ekvivalentu podle GOST 27772-88 pro tloušťky nad 20 mm;

c) požadavek na omezení uhlíkového ekvivalentu podle GOST 27772-88 pro všechny tloušťky;

d) pro region II 4 pro nevytápěné budovy a stavby provozované při venkovní teplotě používat válcované výrobky o tloušťce nejvýše 10 mm;

e) při tloušťce válcovaného výrobku nejvýše 11 mm lze použít ocel kategorie 3;

f) kromě podpěr venkovního vedení, venkovního rozvaděče a KS;

g) válcované výrobky do tloušťky 10 mm as ohledem na požadavky oddílu. 10;

i) kromě kraje II 4 pro nevytápěné budovy a stavby provozované při venkovní teplotě vzduchu.

Znaménko "+" znamená, že by měla být použita tato ocel; znak „—“ znamená, že tato ocel by neměla být používána ve specifikované klimatické oblasti.

Poznámky: 1. Požadavky této tabulky se nevztahují na ocelové konstrukce speciálních konstrukcí: hlavní a procesní potrubí, účelové nádrže, pláště vysokých pecí a ohřívačů vzduchu atd. Oceli pro tyto konstrukce stanoví příslušný SNiP popř. další regulační dokumenty.

2. Požadavky této tabulky platí pro plech o tloušťce 2 mm a tvarovou ocel o tloušťce 4 mm v souladu s GOST 27772-88, dlouhé výrobky (kulaté, čtvercové, pásové) v souladu s TU 14-1 -3023-80, GOST 380-71* * (od roku 1990 GOST 535-88) a GOST 19281-73*. Uvedené kategorie oceli se vztahují na válcované výrobky o tloušťce minimálně 5 mm. Pro tloušťky menší než 5 mm se používají oceli uvedené v tabulce bez požadavků na rázovou houževnatost.

Pro konstrukce všech skupin, s výjimkou skupiny 1 a podpěr venkovních vedení a venkovních rozvaděčů, je ve všech klimatických oblastech kromě I 1 povoleno používat válcované výrobky o tloušťce menší než 5 mm z oceli C235 v souladu s GOST 27772 -88.

3. Klimatické oblasti výstavby jsou stanoveny v souladu s GOST 16350-80 "Klima SSSR. Zónování a statistické parametry klimatických faktorů pro technické účely." Výpočtové teploty uvedené v záhlaví tabulky v závorkách odpovídají venkovní teplotě vzduchu příslušné oblasti, která je brána jako průměrná teplota nejchladnějšího pětidenního období v souladu s pokyny SNiP pro stavební klimatologii a geofyziku. .

4. Konstrukce, které jsou přímo vystaveny dynamickému, vibračnímu nebo pohyblivému zatížení, zahrnují konstrukce nebo jejich prvky, které podléhají výpočtům únosnosti nebo jsou vypočteny s ohledem na dynamické koeficienty.

5. S příslušnou studií proveditelnosti lze oceli S345, S375, S440, S590, S590K, 16G2AF objednat jako oceli se zvýšenou odolností proti korozi (s mědí) - S345D, S375D, S440D, S590D, S590KD, 16G2AFD.

6. Použití tepelně zpevněných tvarových tyčí vyrobených z oceli S345T a S375T válcováním, dodávaných podle GOST 27772-88 jako ocel S345 a S375, není povoleno v konstrukcích, které při výrobě podléhají pokovování nebo plastické deformaci při teplotách. nad 700°C.

7. Bezešvé za tepla deformované trubky v souladu s GOST 8731-87 mohou být použity pouze pro prvky speciálních podpěr velkých přechodů elektrických vedení s výškou větší než 60 m, pro anténní komunikační konstrukce a jiné speciální konstrukce a následující Měly by se používat jakosti oceli:

ve všech klimatických oblastech, kromě I 1, I 2, II 2 a II 3, třídy 20 podle GOST 8731-87, ale s dodatečným požadavkem na rázovou houževnatost při teplotě minus 20 °C alespoň 30 J/cm² (3 kg x m/ cm²);

v klimatických oblastech I 2, II 2 a II 3 - stupeň 09G2S podle GOST 8731-87, ale s dodatečným požadavkem na rázovou houževnatost při teplotě minus 40 °C minimálně 40 J/cm² (4 kgf×m/ cm²) pro tloušťku stěny do 9 mm a 35 J/cm² (3,5 kgf×m/cm²) s tloušťkou stěny 10 mm nebo více.

Není dovoleno používat bezešvé trubky deformované za tepla vyrobené z ingotů označených písmenem „L“, které nebyly testovány nedestruktivními metodami.

8. Dlouhé výrobky (kulaté, čtvercové, páskové) podle TU 14-1-3023-80, GOST 380-71* (od roku 1990 GOST 535-88) a GOST 19281-73* podléhají stejným požadavkům jako na tvarové válcované výrobky stejné tloušťky podle GOST 27772-88. Shoda tříd oceli podle TU 14-1-3023-80, GOST 380-71*, GOST 19281-73* a GOST 19282-73* k ocelím podle GOST 27772-88 by měla být určena z tabulky. 51, nar.

Informace o dokumentu
Odkazy na dokumenty
Odkazy z jiných dokumentů

Název dokumentu	SNiP II-23-81*. Návrhové normy. Ocelové konstrukce
Datum zahájení	01.01.1982
Datum přijetí	14.08.1981
Datum zrušení	01.01.2013
Postavení	Neaktivní
nový dokument	DBN V.2.6-163:2010 smetanové divize 15-19, DSTU B V.2.6-194:2013 ohledně sekcí 15-19
Nahradit	SNiP I-V.12-62, SNiP II-I.9-62, SN 247-63, SN 299-64, SN 316-65, SN 341-65, SN 347-66, SN 363-66, SN 376 -67
Typ dokumentu	SNiP (stavební normy a pravidla)
Kód dokumentu	II-23-81*
Vývojář
Přijímající autoritu	Ústřední výzkumný ústav pozemních staveb pojmenovaný po. V. A. Kucherenko (TsNIISK pojmenovaný po V. A. Kucherenko)

Tento dokument neobsahuje odkazy na jiné regulační dokumenty.

SNiP II-23-81II-23-81*

GOSSTROY SSSR

STAVEBNÍ PŘEDPISY

StříhatII-23-81*

DESIGNOVÉ STANDARDY

ČÁSTII

Ocelové konstrukce

KAPITOLA 23

MOSKVA 1990

Schválený
Vyhláška Státního stavebního výboru SSSR
ze dne 14. srpna 1981. № 144

VYVINULO TsNIISK im. Kucherenko za účasti TsNIIproektstalkonstruktsii Státního stavebního výboru SSSR, MISI pojmenované po. V. V. Kuibyshev z Ministerstva vysokého školství SSSR, Institutu Energosetproekt a Mosgidrostal Design Bureau Ministerstva energetiky SSSR.

Vstupem těchto stavebních předpisů a předpisů v platnost pozbývají platnosti následující:

SNiP II-V.3-72 „Ocelové konstrukce. Konstrukční normy“;

změny na SNiP II-B.3-72 „Ocelové konstrukce. Konstrukční normy“ schválené usneseními Státního stavebního výboru SSSR:

SNiP II-I.9-62 „Výkonové přenosové vedení s napětím nad 1 kV. Konstrukční normy“ (část „Návrh ocelových konstrukcí pro podpěry nadzemního elektrického vedení“);

se mění na SNiP II-I.9-62 „Výkonové přenosové vedení s napětím nad 1 kV. Konstrukční normy“, schválené výnosem Státního stavebního výboru SSSR ze dne 10. dubna 1975;

„Směrnice pro navrhování kovových konstrukcí anténních konstrukcí komunikačních zařízení“ (SN 376-67).

Označení hlavních písmen jsou uvedena v *.

Části, odstavce, tabulky, vzorce, přílohy a popisky výkresů, na kterých byly provedeny změny, jsou v těchto stavebních předpisech označeny hvězdičkou.

Redaktoři - inženýři F. M. Shlemin, V. P. Poddubný

JavaScript je momentálně zakázán. Povolte jej pro lepší zážitek z Jumi.

Plná verze dokumentu je k dispozici zdarma oprávněným uživatelům

Zdarma ke stažení SNiP II-23-81 * - Ocelové konstrukce

SNiP II-23-81 *

1. OBECNÁ USTANOVENÍ

1.1. Tyto normy je nutné dodržovat při navrhování ocelových stavebních konstrukcí budov a konstrukcí pro různé účely.
Normy se nevztahují na navrhování ocelových konstrukcí pro mosty, dopravní tunely a potrubí pod náspy.
Při navrhování ocelových konstrukcí za zvláštních provozních podmínek (například konstrukce vysokých pecí, hlavních a technologických potrubí, účelových nádrží, konstrukce budov vystavené seismickým, intenzivním teplotním účinkům nebo působení agresivního prostředí, konstrukce pobřežních vodních staveb) konstrukce jedinečných budov a konstrukcí, jakož i speciální typy konstrukcí (například předpjaté, prostorové, závěsné), je třeba dodržovat další požadavky, které odrážejí provozní vlastnosti těchto konstrukcí, stanovené příslušnými regulačními dokumenty schválenými nebo dohodnutými Státní stavební výbor SSSR.
1.2. Při navrhování ocelových konstrukcí je třeba dodržovat normy SNiP pro ochranu stavebních konstrukcí před korozí a normy požární bezpečnosti pro navrhování budov a konstrukcí. Zvyšování tloušťky válcovaných výrobků a stěn trubek za účelem ochrany konstrukcí před korozí a zvýšení požární odolnosti konstrukcí není povoleno.
Všechny konstrukce musí být přístupné pro pozorování, čištění, malování a nesmí zadržovat vlhkost ani bránit větrání. Uzavřené profily musí být utěsněny.

SNiP II-23-81*
Na oplátku
SNiP II-V.3-72;
SNiP II-I.9-62; CH 376-67

OCELOVÉ KONSTRUKCE

1. OBECNÁ USTANOVENÍ

1.1. Tyto normy je nutné dodržovat při navrhování ocelových stavebních konstrukcí budov a konstrukcí pro různé účely.

Normy se nevztahují na navrhování ocelových konstrukcí pro mosty, dopravní tunely a potrubí pod náspy.

Při navrhování ocelových konstrukcí za zvláštních provozních podmínek (například konstrukce vysokých pecí, hlavních a technologických potrubí, účelových nádrží, konstrukce budov vystavené seismickým, intenzivním teplotním účinkům nebo působení agresivního prostředí, konstrukce pobřežních vodních staveb) konstrukce jedinečných budov a konstrukcí, jakož i speciální typy konstrukcí (například předpjaté, prostorové, závěsné), je třeba dodržovat další požadavky, které odrážejí provozní vlastnosti těchto konstrukcí, stanovené příslušnými regulačními dokumenty schválenými nebo dohodnutými Státní stavební výbor SSSR.

1.2. Při navrhování ocelových konstrukcí je třeba dodržovat normy SNiP pro ochranu stavebních konstrukcí před korozí a normy požární bezpečnosti pro navrhování budov a konstrukcí. Zvyšování tloušťky válcovaných výrobků a stěn trubek za účelem ochrany konstrukcí před korozí a zvýšení požární odolnosti konstrukcí není povoleno.

Všechny konstrukce musí být přístupné pro pozorování, čištění, malování a nesmí zadržovat vlhkost ani bránit větrání. Uzavřené profily musí být utěsněny.

1,3*. Při navrhování ocelových konstrukcí byste měli:

zvolit optimální technicko-ekonomická schémata konstrukcí a průřezů prvků;

používat hospodárné válcované profily a účinné oceli;

používat zpravidla jednotné standardní nebo standardní návrhy budov a staveb;

používat progresivní konstrukce (prostorové systémy ze standardních prvků; konstrukce kombinující nosnou a uzavírací funkci; předpjaté, lanové, tenkoplechové a kombinované konstrukce z různých ocelí);

zajistit vyrobitelnost výroby a instalace konstrukcí;

používat konstrukce, které zajišťují co nejmenší pracnost jejich výroby, dopravy a instalace;

zajistit zpravidla sériovou výrobu konstrukcí a jejich dopravníkové nebo velkoblokové instalace;

zajistit použití progresivních typů továrních spojů (automatické a poloautomatické svařování, přírubové spoje, s frézovanými konci, šroubové spoje včetně vysokopevnostních atd.);

zajistit montážní spoje zpravidla šrouby, včetně vysokopevnostních; svařované instalační spoje jsou povoleny s příslušným odůvodněním;

splňují požadavky státních norem na konstrukce odpovídajícího typu.

1.4. Při navrhování budov a konstrukcí je nutné přijmout konstrukční schémata, která zajistí pevnost, stabilitu a prostorovou neměnnost budov a konstrukcí jako celku i jejich jednotlivých prvků při přepravě, instalaci a provozu.

1,5*. Oceli a spojovací materiály, omezení použití ocelí S345T a S375T, jakož i další požadavky na dodávanou ocel stanovené státními normami a normami RVHP nebo technickými specifikacemi, by měly být uvedeny na pracovních (DM) a detailních (DMC) výkresech. ocelových konstrukcí a v dokumentaci pro objednávání materiálů.

V závislosti na vlastnostech konstrukcí a jejich komponentů je nutné při objednávce uvést třídu spojitosti oceli.

1,6*. Ocelové konstrukce a jejich výpočty musí splňovat požadavky "Spolehlivost stavebních konstrukcí a základů. Základní ustanovení pro výpočet" a ST SEV 3972 – 83 "Spolehlivost stavebních konstrukcí a základů. Ocelové konstrukce. Základní ustanovení pro výpočty."

1.7. Návrhová schémata a základní výpočtové předpoklady musí odrážet skutečné provozní podmínky ocelových konstrukcí.

Ocelové konstrukce by měly být obecně navrhovány jako jednotné prostorové systémy.

Při rozdělování unifikovaných prostorových systémů do samostatných plošných struktur je třeba vzít v úvahu interakci prvků mezi sebou a se základnou.

Volba návrhových schémat, stejně jako metody výpočtu ocelových konstrukcí, musí být provedena s ohledem na efektivní využití počítačů.

1.8. Výpočty ocelových konstrukcí by měly být zpravidla prováděny s ohledem na nepružné deformace oceli.

Pro staticky neurčité konstrukce, pro které nebyla vyvinuta výpočtová metoda s přihlédnutím k nepružným deformacím oceli, by měly být návrhové síly (ohybové a torzní momenty, podélné a příčné síly) určeny za předpokladu pružných deformací oceli podle nedeformované schéma.

S vhodnou studií proveditelnosti lze výpočet provést pomocí deformovaného schématu, které zohledňuje vliv pohybů konstrukce při zatížení.

1.9. Prvky ocelových konstrukcí musí mít minimální průřezy, které splňují požadavky těchto norem s přihlédnutím k sortimentu válcovaných výrobků a trubek. Ve složených úsecích stanovených výpočtem by podpětí nemělo překročit 5 %.

2. MATERIÁLY PRO KONSTRUKCE A SPOJENÍ

2,1*. V závislosti na stupni odpovědnosti konstrukcí budov a staveb, jakož i na podmínkách jejich provozu, jsou všechny stavby rozděleny do čtyř skupin. Oceli pro ocelové konstrukce budov a konstrukcí je třeba brát podle tabulky. 50*.

Ocel pro konstrukce postavené v klimatických oblastech I 1, I 2, II 2 a II 3, ale provozované ve vytápěných místnostech, by měla být brána jako pro klimatickou oblast II 4 podle tabulky. 50*, s výjimkou oceli C245 a C275 pro konstrukci skupiny 2.

Pro přírubové spoje a rámové sestavy by měly být použity válcované výrobky podle TU 14-1-4431 – 88.

2,2*. Pro svařování ocelových konstrukcí by se měly používat: elektrody pro ruční obloukové svařování v souladu s GOST 9467-75*; svařovací drát podle GOST 2246 – 70*; tavidla podle GOST 9087 – 81*; oxid uhličitý podle GOST 8050 – 85.

Použité svařovací materiály a technologie svařování musí zajistit, aby pevnost v tahu svarového kovu nebyla nižší než standardní hodnota pevnosti v tahu R un základní kov, jakož i hodnoty tvrdosti, rázové houževnatosti a relativního prodloužení kovu svarových spojů, stanovené příslušnými regulačními dokumenty.

2,3*. Odlitky (nosné díly apod.) pro ocelové konstrukce by měly být navrženy z uhlíkových ocelí jakostí 15L, 25L, 35L a 45L splňujících požadavky na odlitky skupiny II nebo III podle GOST 977 – 75*, jakož i ze šedé litiny jakosti SCh15, SCh20, SCh25 a SCh30, splňující požadavky GOST 1412 – 85.

2,4*. Pro šroubové spoje by měly být použity ocelové šrouby a matice, které splňují požadavky *, GOST 1759.4 – 87* a GOST 1759.5 – 87* a podložky, které splňují požadavky*.

Šrouby by měly být přiřazeny podle tabulky 57* a *, *, GOST 7796-70*, GOST 7798-70* a při omezení deformace spojů - podle GOST 7805-70*.

Ořechy by měly být používány v souladu s GOST 5915 – 70*: pro šrouby pevnostních tříd 4.6, 4.8, 5.6 a 5.8 – matice pevnostní třídy 4; pro šrouby pevnostních tříd 6.6 a 8.8 – matice pevnostní třídy 5 a 6 pro šrouby pevnostní třídy 10.9 – ořechy pevnostní třídy 8.

Měly by být použity podložky: kulaté podle GOST 11371 – 78*, šikmé podle GOST 10906 – 78* a normální pružina podle GOST 6402 – 70*.

2,5*. Výběr tříd oceli pro základové šrouby by měl být proveden podle a jejich provedení a rozměry by měly být brány podle *.

Šrouby (ve tvaru U) pro upevnění kotevních drátů anténních komunikačních konstrukcí, jakož i šrouby ve tvaru U a základové šrouby pro podpěry nadzemních elektrických vedení a distribučních zařízení by měly být použity z ocelí: 09G2S-8 a 10G2S1-8 podle GOST 19281 – 73* s dodatečným požadavkem na rázovou houževnatost při teplotě minus 60 °C ne méně než 30 J/cm2 (3 kgf × m/cm 2) v klimatické oblasti I 1; 09G2S-6 a 10G2S1-6 podle GOST 19281 – 73* v klimatických oblastech I 2, II 2 a II 3; VSt3sp2 podle GOST 380 – 71* (od roku 1990 St3sp2-1 podle GOST 535 – 88) ve všech ostatních klimatických oblastech.

2,6*. Matice pro základ a U-šrouby by měly být použity:

pro šrouby vyrobené z oceli VSt3sp2 a 20 – třída pevnosti 4 podle GOST 1759.5 – 87*;

pro šrouby z oceli jakosti 09G2S a 10G2S1 – třída pevnosti ne nižší než 5 podle GOST 1759.5 – 87*. Je povoleno používat matice vyrobené z ocelí akceptovaných pro šrouby.

Matice pro základy a U-šrouby o průměru menším než 48 mm by měly být použity v souladu s GOST 5915 – 70*, pro šrouby o průměru větším než 48 mm - podle GOST 10605 – 72*.

2,7*. Měly by být použity vysokopevnostní šrouby podle *, * a TU 14-4-1345 – 85; matice a podložky pro ně – podle GOST 22354 – 77* a *.

2,8*. Pro nosné prvky zavěšených krytů, kotevní dráty pro venkovní vedení a venkovní rozvaděče, stožáry a věže, jakož i předpínací prvky v předpjatých konstrukcích, je třeba použít:

spirálová lana podle GOST 3062 – 80*; GOST 3063 – 80*, GOST 3064 – 80*;

dvojitá lana podle GOST 3066 – 80*; GOST 3067 – 74*; GOST 3068 – 74*; GOST 3081 – 80*; GOST 7669 – 80*; GOST 14954 – 80*;

uzavřená nosná lana podle GOST 3090 – 73*; GOST 18900 – 73* GOST 18901 – 73*; GOST 18902 – 73*; GOST 7675 – 73*; GOST 7676 – 73*;

svazky a prameny paralelních drátů vytvořené z lanového drátu, který splňuje požadavky GOST 7372 – 79*.

2.9. Fyzikální charakteristiky materiálů používaných pro ocelové konstrukce by měly být brány v souladu s App. 3.

3. NÁVRHOVÉ CHARAKTERISTIKY MATERIÁLŮ A SPOJENÍ

3,1*. Vypočtené odpory válcovaných výrobků, ohýbaných profilů a trubek pro různé typy napěťových stavů by měly být stanoveny pomocí vzorců uvedených v tabulce. 1*.

Stůl 1*

Napjatý stav		Symbol	Výpočtový odpor válcovaných výrobků a trubek
protahování,	Podle meze kluzu	Ry	R y = R yn /g m
komprese a ohýbání	Podle dočasného odporu	R u	R u = R un /g m
		R s	R s = 0,58 Ryn/ g m
Zhroucení koncového povrchu (pokud je namontováno)		Rp	R p = R un /g m
Lokální drcení ve válcových pantech (čepy) při těsném kontaktu		Rlp	Rlp= 0,5 běhu/ g m
Diametrické stlačení válečků (s volným kontaktem v konstrukcích s omezenou pohyblivostí)		Rcd	Rcd= 0,025 běhu/ g m
Napínání ve směru tloušťky válcovaného výrobku (až 60 mm)		R th	R th= 0,5 běhu/ g m
Označení přijaté v tabulce. 1*:
g m - koeficient spolehlivosti pro materiál stanovený v souladu s článkem 3.2*.

3,2*. Hodnoty koeficientů spolehlivosti pro válcovaný materiál, ohýbané profily a trubky je třeba brát podle tabulky. 2*.

Tabulka 2*

Státní norma nebo technické podmínky pro pronájem	Faktor spolehlivosti podle materiálu g m
(kromě ocelí S590, S590K); TU 14-1-3023 – 80 (pro kruh, čtverec, proužek)	1,025
(ocel S590, S590K); GOST 380 – 71** (pro kruh a čtverec s rozměry, které nejsou zahrnuty v TU 14-1-3023 – 80); GOST 19281 – 73* [pro kruh a čtverec s mezí kluzu do 380 MPa (39 kgf/mm 2) a rozměry, které nejsou zahrnuty v TU 14-1-3023 – 80]; ;	1,050
GOST 19281 – 73* [pro kruh a čtverec s mezí kluzu nad 380 MPa (39 kgf/mm 2) a rozměry, které nejsou zahrnuty v TU 14-1-3023 – 80]; GOST 8731 – 87; TU 14-3-567 – 76	1,100

Vypočtené únosnosti v tahu, tlaku a ohybu plechových, širokopásových univerzálních a tvarových válcovaných výrobků jsou uvedeny v tabulce. 51*, trubky - v tabulce. 51, a. Vypočtené odpory ohýbaných profilů by měly být brány stejné jako vypočtené odpory válcovaných plechů, ze kterých jsou vyrobeny, přičemž je možné vzít v úvahu kalení válcované oceli v zóně ohybu.

Návrhové únosnosti kruhových, čtvercových a pásových výrobků by měly být stanoveny podle tabulky. 1*, přičemž hodnoty Ryn A R un rovná meze kluzu a pevnosti v tahu podle TU 14-1-3023 – 80, GOST 380 – 71** (od roku 1990 GOST 535 – 88) a GOST 19281 – 73*.

Vypočtená odolnost válcovaných výrobků proti drcení čelní plochy, lokálnímu drcení ve válcových závěsech a diametrálnímu stlačení válců je uvedena v tabulce. 52*.

3.3. Výpočtové odpory odlitků z uhlíkové oceli a šedé litiny by měly být brány podle tabulky. 53 a 54.

3.4. Vypočtené únosnosti svarových spojů pro různé typy spojů a stavy napětí by měly být stanoveny pomocí vzorců uvedených v tabulce. 3.

Tabulka 3

Svařované spoje	Stav napětí		Symbol	Výpočtová odolnost svarových spojů
Zadek	Komprese. Napínání a ohýbání při automatickém, poloautomatickém nebo ručním svařování s fyzikálním	Podle meze kluzu	Rwy	Rwy= Ry
	kontrola kvality švu	Podle dočasného odporu	Rwu	Rwu= R u
	Protahování a ohýbání při automatickém, poloautomatickém nebo ručním svařování	Podle meze kluzu	Rwy	Rwy= 0,85 Ry
	Posun		Rws	Rws= R s
S rohovými švy	Plátek (podmíněný)	Pro svarový kov	Rwf
		Pro hranice fúze kovů	Rwz	Rwz= 0,45 běhu
Poznámky: 1. Pro švy vyrobené ručním svařováním hodnoty R wun by měla být brána stejná jako hodnoty pevnosti v tahu svarového kovu specifikované v GOST 9467-75. 2. Pro švy provedené automatickým nebo poloautomatickým svařováním by měla být hodnota R wun brána podle tabulky. 4 těchto norem. 3. Hodnoty koeficientu spolehlivosti pro svarový materiál g wm by se mělo rovnat: 1,25 – na hodnotách R wun ne více než 490 MPa (5 000 kgf/cm2); 1,35 – na hodnotách R wun 590 MPa (6 000 kgf/cm2) nebo více.

Vypočtené únosnosti tupých spojů prvků vyrobených z oceli s různými normovými odpory je třeba brát jako u tupých spojů z oceli s nižší hodnotou normové odolnosti.

Vypočtené odpory svarového kovu svarových spojů s koutovými svary jsou uvedeny v tabulce. 56.

3.5. Vypočtené odpory jednošroubových spojů by měly být určeny pomocí vzorců uvedených v tabulce. 5*.

Vypočtené pevnosti ve smyku a v tahu šroubů jsou uvedeny v tabulce. 58*, kolaps prvků spojených šrouby, - v tabulce. 59*.

3,6*. Návrhová pevnost základových šroubů v tahu Rba

Rba = 0,5R. (1)

Konstrukční pevnost v tahu U-šroubů R bv, specifikovaný v článku 2.5*, by měl být určen vzorcem

R bv = 0,45R un. (2)

Vypočtená pevnost v tahu základových šroubů je uvedena v tabulce. 60*.

3.7. Návrhová pevnost v tahu šroubů s vysokou pevností Rbh by měla být určena vzorcem

Rbh = 0,7Rdrdol, (3)

Kde Rbun – nejmenší dočasná pevnost v tahu šroubu podle tabulky. 61*.

3.8. Návrhová pevnost v tahu vysokopevnostního ocelového drátu Rdh, používané ve formě svazků nebo pramenů, by měly být určeny vzorcem

Rdh = 0,63R un. (4)

3.9. Hodnota vypočteného odporu (síly) vůči tahu ocelového lana by se měla brát rovna hodnotě lomové síly lana jako celku, stanovené státními normami nebo technickými specifikacemi pro ocelová lana, dělené koeficientem spolehlivosti g m = 1,6.

Tabulka 4*

Druhy drátů (podle GOST 2246 – 70*) pro automatické nebo poloautomatické svařování		Třídy prášku	Standardní hodnoty
ponořený (GOST 9087 – 81*)	v oxidu uhličitém (podle GOST 8050 – 85) nebo ve směsi s argonem (podle GOST 10157 – 79*)	dráty (podle GOST 26271 – 84)	odolnost svarového kovu R wun, MPa (kgf/cm 2)
Sv-08, Sv-08A	–	–	410 (4200)
	–	–	450 (4600)
	Sv-08G2S	PP-AN8, PP-AN3	490 (5000)
Sv-10NMA, Sv-10G2	Sv-08G2S*	–	590 (6000)
Sv-09HN2GMYU	Sv-10ХГ2СМА Sv-08ХГ2ДУ	–	685 (7000)
* Při svařování drátem hodnoty Sv-08G2S R wun by se mělo brát 590 MPa (6000 kgf/cm 2) pouze pro koutové svary s ramenem kf £ 8 mm v konstrukcích vyrobených z oceli s mezí kluzu 440 MPa (4500 kgf/cm2) nebo více.

Tabulka 5*

		Návrhové únosnosti jednošroubových spojů
Napjatý stav	Symbol	střih a napětí šroubů třídy			kolaps spojovaných ocelových prvků s mezí kluzu do 440 MPa
		4.6; 5.6; 6.6	4.8; 5.8	8.8; 10.9	(4500 kgf/cm 2)
	Rbs	R bs = 0,38R buchta	Rbs= 0,4R houska	Rbs= 0,4R houska	–
Protahování	R bt	R bt s = 0,38R buchta	R bt = 0,38R buchta	R bt = 0,38R buchta	–
	Rbp
a) šrouby třídy přesnosti A		–	–	–
b) šrouby třídy B a C		–	–	–
Poznámka. Je povoleno používat vysokopevnostní šrouby bez nastavitelného napětí vyrobené z oceli třídy 40X „select“, přičemž vypočtený odpor Rbs A R bt by měla být stanovena jako pro šrouby třídy 10.9 a návrhová odolnost jako pro šrouby třídy přesnosti B a C. Vysokopevnostní šrouby podle TU 14-4-1345 – 85 lze použít pouze při práci v tahu.

4*. ÚČETNÍ PROVOZNÍ PODMÍNKY A ÚČEL STRUKTUR

Při výpočtu konstrukcí a spojů je třeba vzít v úvahu: koeficienty spolehlivosti pro zamýšlený účel g n přijaté v souladu s Pravidly pro zohlednění míry odpovědnosti budov a staveb při navrhování konstrukcí;

faktor spolehlivosti G u= 1,3 pro konstrukční prvky vypočtené pro pevnost pomocí návrhových únosností R u;

koeficienty pracovních podmínek g c a koeficienty provozních podmínek připojení g b , vzato podle tabulky. 6* a 35*, oddíly těchto norem pro navrhování budov, konstrukcí a konstrukcí, jakož i přibl. 4*.

Tabulka 6*

Konstrukční prvky	Koeficienty pracovních podmínek g s
1. Pevné nosníky a stlačené prvky podlahových vazníků pod sály divadel, klubů, kin, podhledy, pod prostory prodejen, depozitářů knih a archivů apod. s hmotností podlah rovnou nebo větší než je živé zatížení	0,9
2. Sloupy veřejných budov a podpěry vodárenských věží	0,95
3. Stlačené hlavní prvky (kromě nosných) složené T-profilové mříže z rohů svařovaných krycích a stropních vazníků (například krokví a podobných vazníků) s pružností l ³ 60	0,8
4. Plné nosníky při výpočtu obecné stability při j b 1,0	0,95
5. Stahovací prostředky, tyče, vzpěry, přívěsky z válcované oceli	0,9
6. Prvky nosných konstrukcí nátěrů a stropů:
a) stlačený (s výjimkou uzavřených trubkových úseků) ve výpočtech stability	0,95
b) napnuté ve svařovaných konstrukcích	0,95
c) tahové, stlačené i tupé vyzdívky ve šroubových konstrukcích (kromě konstrukcí s vysokopevnostními šrouby) vyrobené z oceli s mezí kluzu do 440 MPa (4500 kgf/cm 2), se statickým zatížením, v pevnostní výpočty	1,05
7. Pevné spřažené nosníky, sloupy, jakož i styčné desky vyrobené z oceli s mezí kluzu do 440 MPa (4500 kgf/cm2), nesoucí statické zatížení a vyrobené pomocí šroubových spojů (kromě spojů s vysokopevnostními šrouby ), v pevnostních výpočtech	1,1
8. Profily válcovaných a svařovaných prvků, jakož i obložení z oceli s mezí kluzu do 440 MPa (4500 kgf/cm2) ve spojích provedených šrouby (kromě spojů s vysokopevnostními šrouby) nesoucími statické zatížení , v pevnostních výpočtech:
a) plné nosníky a sloupy	1,1
b) jádrové konstrukce a podlahy	1,05
9. Komprimované příhradové prvky prostorových příhradových konstrukcí z rohů jedné stejné příruby (přichycené větší přírubou):
a) připevněné přímo k řemenům jednou přírubou pomocí svarů nebo dvou nebo více šroubů umístěných podél rohu:
rovnátka podle obr. 9*, a	0,9
distanční podložky podle obr. 9, b, PROTI*	0,9
rovnátka podle obr. 9*, v, G, d	0,8
b) připevněné přímo k pásům pomocí jedné police, jednoho šroubu (kromě těch, které jsou uvedeny v položce 9 v této tabulce) a také připevněny přes klín, bez ohledu na typ připojení	0,75
c) se složitou příčnou mřížkou s jednošroubovými spoji podle Obr. 9*, např	0,7
10. Lisované prvky z jednotlivých úhelníků, připevněné jednou přírubou (u nestejných úhlů pouze menší přírubou), s výjimkou konstrukčních prvků uvedených v poz. 9 této tabulky, vzpěry podle Obr. 9*, b, připevněné přímo k pásnicím pomocí svarů nebo dvou nebo více šroubů umístěných podél úhelníku a ploché vazníky z jednotlivých úhlů	0,75
11. Základové desky z oceli s mezí kluzu do 285 MPa (2900 kgf/cm2), statické zatížení, tloušťka, mm:
	1,2
b) nad 40 až 60	1,15
c) nad 60 až 80	1,1
Poznámky: 1. Koeficienty provozních podmínek g s 1 by neměl být při výpočtu zohledněn současně. 2. Koeficienty provozních podmínek, uvedené v poz. 1 a 6, v; 1 a 7; 1 a 8; 2 a 7; 2 a 8a; 3 a 6, c, by měly být při výpočtu zohledněny současně. 3. Koeficienty provozních podmínek uvedené v poz. 3; 4; 6, a, c; 7; 8; 9 a 10, stejně jako v poz. 5 a 6, b (s výjimkou tupých svarových spojů), uvažované prvky by neměly být brány v úvahu při výpočtu spojů. 4. V případech, které nejsou specifikovány v těchto normách, by vzorce měly brát g c = 1.

5. VÝPOČET PRVKŮ OCELOVÝCH KONSTRUKCÍ PRO axiální síly a ohyb

CENTRÁLNĚ VYSOUVACÍ A CENTRÁLNĚ STLAČENÉ PRVKY

5.1. Výpočet pevnosti prvků namáhaných středovým tahem nebo tlakem silou N, s výjimkou těch, které jsou uvedeny v článku 5.2, by měly být prováděny podle vzorce

Výpočet pevnosti profilů v místech upevnění tahových prvků z jednotlivých úhelníků, připevněných k jedné přírubě pomocí šroubů, by měl být proveden podle vzorců (5) a (6). V tomto případě hodnota g s ve vzorci (6) je třeba brát podle adj. 4* těchto norem.

5.2. Výpočet pevnosti ocelových konstrukčních prvků v tahu s poměrem R u/g u > Ry, jehož provoz je možný i poté, co kov dosáhne meze kluzu, by se měl provádět podle vzorce

5.3. Výpočet stability plnostěnných prvků vystavených středovému tlaku silou N, by měla být provedena podle vzorce

Hodnoty j

v 0 2,5 £

; (8)

ve 2.5 4,5 £

na > 4,5

. (10)

Číselné hodnoty j jsou uvedeny v tabulce. 72.

5,4*. Tyče vyrobené z jednoduchých úhelníků musí být navrženy pro středové stlačení v souladu s požadavky uvedenými v bodě 5.3. Při určování pružnosti těchto tyčí poloměr otáčení úhlové části i a efektivní délka vlevo je třeba brát podle odstavců. 6.1 – 6.7.

Při výpočtu pásnic a příhradových prvků prostorových konstrukcí z jednotlivých rohů by měly být splněny požadavky článku 15.10* těchto norem.

5.5. Stlačené prvky s plnými stěnami z otevřeného profilu ve tvaru U s l x 3l y , Kde l x A l y – vypočtená pružnost prvku v rovinách kolmých k osám, resp X– X A y -y (obr. 1), doporučuje se je zpevnit lištami nebo rošty a musí být splněny požadavky odstavců. 5,6 a 5,8*.

V nepřítomnosti pásů nebo mříží by se u těchto prvků kromě výpočtů pomocí vzorce (7) měla kontrolovat stabilita během ohybově-torzního režimu vzpěru podle vzorce

Kde j y – koeficient vzpěru, vypočítaný podle požadavků bodu 5.3;

(12)

Kde ;

A = a x/ h – relativní vzdálenost mezi těžištěm a středem ohybu.

Tady ;

J w – sektorový moment setrvačnosti úseku;

b i A t i – respektive šířku a tloušťku pravoúhlých prvků tvořících průřez.

Pro úsek znázorněný na Obr. 1, a, hodnoty A A musí být určeno podle vzorců:

Kde b = b/h.

5.6. U kompozitních stlačených tyčí, jejichž větve jsou spojeny pásy nebo mřížemi, koeficient j vzhledem k volné ose (kolmé k rovině lamel nebo roštů) by měla být určena pomocí vzorců (8) – (10) s nahrazením v nich ef. Význam ef by měla být stanovena v závislosti na hodnotách vlevo uvedeno v tabulce. 7.

Tabulka 7

Typ		Systém			Flexibilita daná vlevo kompozitní pruty průchozího průřezu
sekce		sekce			s lamelami na		s mřížemi
					J s l /( J b b) 5	J s l /( J b b) ³ 5
1					(14)	(17)	(20)
2					(15)	(18)	(21)
3					(16)	(19)	(22)
Označení přijatá v tabulce. 7:
b			– vzdálenost mezi osami větví;
l			– vzdálenost mezi středy prken;
l			– největší pružnost celého prutu;
l 1, l 2, l 3			– pružnost jednotlivých větví při jejich ohýbání v rovinách kolmých k osám, resp – 1 , 2 – 2 a 3 – 3, v oblastech mezi svařenými pásy (v průhledu) nebo mezi středy vnějších šroubů;
A			- plocha průřezu celé tyče;
A d1 a A d2			– plochy průřezu mřížových výztuh (s příčnou mřížkou – dvě vzpěry) ležící v rovinách kolmých k osám, respektive 1 – 1 A 2 – 2;
A d			– plocha průřezu příhradové vzpěry (s příčnou mřížkou – dvě výztuhy) ležící v rovině jednoho obličeje (u trojúhelníkové rovnostranné tyče);
1 A a 2			– koeficienty určené vzorcem
Kde			– rozměry určené z Obr. 2;
	n, n 1, n 2, n 3		– koeficienty určené podle vzorců;

Tady		J bl A J b3		– momenty setrvačnosti úseků větví vzhledem k osám, resp 1 – 1 a 3 – 3 (pro sekce typu 1 a 3);
		J bl A J b2		– totéž, dva rohy vzhledem k osám, resp 1 – 1 a 2 – 2 (pro typ sekce 2);
				– moment setrvačnosti průřezu jedné tyče vzhledem k její vlastní ose X– x (obr. 3);
		Js1 A J s2		– momenty setrvačnosti řezu jednoho z pásů ležících v rovinách kolmých k osám, resp. 1 – 1 a 2 – 2 (pro typ sekce 2).

U kompozitních prutů s mřížemi by se kromě výpočtu stability prutu jako celku měla kontrolovat stabilita jednotlivých větví v oblastech mezi uzly.

Flexibilita jednotlivých poboček l 1 , l 2 A l 3 v oblasti mezi lamelami by jich nemělo být více než 40.

Pokud je v jedné z rovin místo lamel pevný plech (obr. 1, b, PROTI) pružnost větve by se měla vypočítat z poloměru otáčení poloviny průřezu vzhledem k její ose kolmé k rovině lamel.

U kompozitních prutů s mřížemi by pružnost jednotlivých větví mezi uzly neměla být větší než 80 a neměla by překročit danou pružnost. vlevo tyč jako celek. Je povoleno přijímat vyšší hodnoty pružnosti větví, ale ne více než 120, za předpokladu, že výpočet takových tyčí se provádí podle deformovaného schématu.

5.7. Výpočet kompozitních prvků vyrobených z úhelníků, kanálů atd., spojených těsně nebo pomocí distančních vložek, by měl být proveden jako plnostěnné za předpokladu, že největší vzdálenosti v oblastech mezi svařovanými pásy (v čistém stavu) nebo mezi středy vnější šrouby nepřesahují:

pro stlačené prvky 40 i

pro tahové prvky 80 i

Zde je poloměr setrvačnosti iúhel nebo kanál by se měl brát pro T- nebo I-profily vzhledem k ose rovnoběžné s rovinou distančních vložek a pro průřezy – minimální.

V tomto případě by měly být v délce stlačeného prvku instalovány alespoň dvě rozpěrky.

5,8*. Výpočet spojovacích prvků (prken, roštů) stlačených kompozitních tyčí by měl být proveden pro podmíněnou příčnou sílu Qfic, brané jako konstantní po celé délce tyče a určené vzorcem

Qfic = 7,15 × 10-6 (2330 – E/Ry)N/j, (23)*

Kde N – podélná síla v kompozitní tyči;

j – součinitel podélného ohybu akceptovaný pro kompozitní tyč v rovině spojovacích prvků.

Podmíněná smyková síla Qfic by mělo být distribuováno:

jsou-li pouze spojovací pásy (rošty), rovnoměrně mezi pásy (rošty) ležícími v rovinách kolmých k ose, vůči níž se kontroluje stabilita;

v přítomnosti pevného plechu a spojovacích proužků (mřížek) – v polovině mezi plechem a lamelami (mřížkami) ležícími v rovinách rovnoběžných s plechem;

při výpočtu rovnostranných trojúhelníkových kompozitních tyčí by se podmíněná příčná síla působící na systém spojovacích prvků umístěných ve stejné rovině měla rovnat 0,8 Qfic.

5.9. Výpočet spojovacích pásů a jejich uchycení (obr. 3) by měl být proveden jako výpočet prvků bezvzpěrných vazníků na:

platnost F, žací lišta, podle vzorce

F = Q s l/b; (24)

moment M 1, ohýbání tyče v její rovině podle vzorce

M 1 = Q s l/2 (25)

Kde Q s – podmíněná smyková síla působící na prut jedné plochy.

5.10. Výpočet spojovacích mříží by měl být proveden jako výpočet příhradových příhrad. Při výpočtu příčných výztuh příčné mříže se vzpěrami (obr. 4) je třeba vzít v úvahu přídavnou sílu N ad, vznikající v každé vzpěře ze stlačení pásů a určené vzorcem

(26)

Kde N – síla v jedné větvi tyče;

A - plocha průřezu jedné větve;

A d - plocha průřezu jedné výztuhy;

A – koeficient určený vzorcem

A = a l 2 /(A 3 =2b 3) (27)

Kde A, l A b - rozměry uvedené na obr. 4.

5.11. Výpočet tyčí určených ke zkrácení návrhové délky stlačených prvků musí být proveden pro sílu rovnou konvenční příčné síle v hlavním stlačeném prvku, určené podle vzorce (23)*.

OHÝBACÍ PRVKY

5.12. Výpočet pevnosti prvků (kromě nosníků s pružnou stěnou, s perforovanou stěnou a jeřábových nosníků) ohýbaných v jedné z hlavních rovin by měl být proveden podle vzorce

(28)

Hodnota smykového napětí t v úsecích ohýbaných prvků musí splňovat podmínku

(29)

Pokud je stěna oslabena otvory pro šrouby, hodnoty t ve vzorci (29) by měl být vynásoben koeficientem A , určený vzorcem

A = A/(A – d), (30)

Kde A – rozteč otvorů;

b – průměr otvoru.

5.13. Pro výpočet pevnosti stěny nosníku v místech, kde je zatížení aplikováno na horní pás, a také v podpěrných částech nosníku, které nejsou vyztuženy výztuhami, by se mělo určit místní napětí s loc podle vzorce

(31)

Kde F – vypočtená hodnota zatížení (síly);

vlevo – podmíněná délka rozložení zatížení stanovená v závislosti na podmínkách podepření; pro případ podpory podle Obr. 5.

vlevo = b + 2t f, (32)

Kde t f – tloušťka horního pásu nosníku, pokud je spodní nosník svařen (obr. 5, A), nebo vzdálenost od vnější hrany pásnice k začátku vnitřního zaoblení stěny, je-li spodní nosník válcovaný (obr. 5, b).

5,14*. U trámových stěn vypočítaných pomocí vzorce (28) musí být splněny následující podmínky:

Kde – normálová napětí ve střední rovině stěny rovnoběžné s osou nosníku;

s y – stejné, kolmé k ose nosníku, včetně s loc , určeno vzorcem (31);

t xy – tangenciální napětí vypočtené pomocí vzorce (29) s přihlédnutím ke vzorci (30).

Napětí s x A s y , přijaté ve vzorci (33) s vlastními znaky, stejně jako t xy by měla být určena ve stejném bodě paprsku.

5.15. Výpočet stability nosníků průřezu I, které jsou ohnuty v rovině stěny a splňují požadavky odstavců. 5.12 a 5.14*, by měly být provedeny podle vzorce

Kde Toaleta – měla by být určena pro stlačený pás;

j b – koeficient určený adj. 7*.

Při stanovení hodnoty j b pro odhadovanou délku paprsku vlevo měla by být vzata vzdálenost mezi body upevnění stlačeného pásu od příčných posunů (uzly podélných nebo příčných článků, body upevnění tuhé podlahy); při absenci spojení vlevo = l(Kde l – rozpětí nosníku) návrhová délka konzoly by měla být brána následovně: vlevo = l při absenci upevnění stlačeného pásu na konci konzoly ve vodorovné rovině (zde l – délka konzoly); vzdálenost mezi upevňovacími body stlačeného pásu ve vodorovné rovině při upevnění pásu na konci a po délce konzoly.

5,16*. Stabilitu nosníků není třeba kontrolovat:

a) při přenášení zátěže souvislou pevnou podlahou, která trvale spočívá na stlačeném pásu nosníku a je s ním bezpečně spojena (železobetonové desky z těžkého, lehkého a pórobetonu, ploché a profilované kovové podlahy, vlnitá ocel atd. );

b) ve vztahu k vypočtené délce nosníku vlevo na šířku stlačeného pásu b, nepřesahující hodnoty určené vzorci v tabulce. 8* pro nosníky symetrického I-průřezu a s rozvinutější stlačenou pásnicí, u kterých je šířka tažené pásnice minimálně 0,75 šířky stlačené pásnice.

Tabulka 8*

Načíst umístění aplikace	Největší hodnoty vlevo /b, pro které nejsou vyžadovány výpočty stability pro válcované a svařované nosníky (v 1 £ h/b 6 a 15 £ b/t 35 GBP)
K hornímu pásu	(35)
Ke spodnímu pásu	(36)
Bez ohledu na úroveň zatížení při výpočtu průřezu nosníku mezi výztuhami nebo při čistém ohybu	(37)
Označení přijatá v tabulce 8: b A t – šířku a tloušťku stlačeného pásu; h – vzdálenost (výška) mezi osami pásových plechů. Poznámky: 1. Pro nosníky s pásnicovými spoji na vysokopevnostních šroubech hodnoty vlevo/b získané ze vzorců v tabulce 8 by měly být vynásobeny koeficientem 1,2. 2. Pro nosníky s poměrem b/t /t= 15.

Upevnění stlačeného pásu ve vodorovné rovině musí být navrženo pro skutečnou nebo podmíněnou boční sílu. V tomto případě by měla být určena podmíněná boční síla:

při fixaci v jednotlivých bodech podle vzorce (23)*, ve kterém j by měla být stanovena flexibilně l = vlevo/i(Tady i – poloměr setrvačnosti úseku stlačeného pásu v horizontální rovině), a N by měla být vypočtena pomocí vzorce

N = (A f + 0,25A W)Ry; (37, a)

s průběžným upevněním podle vzorce

qfic = 3Qfic/l, (37, b)

Kde qfic – podmíněná příčná síla na jednotku délky tětivy nosníku;

Qfic – podmíněná příčná síla určená vzorcem (23)*, ve kterém by měla být brána j = 1, a N – určeno vzorcem (37,a).

5.17. Výpočet pevnosti prvků ohýbaných ve dvou hlavních rovinách by měl být proveden podle vzorce

(38)

Kde X A y – souřadnice uvažovaného bodu řezu vzhledem k hlavním osám.

U nosníků vypočtených pomocí vzorce (38) by měly být hodnoty napětí ve stěně nosníku kontrolovány pomocí vzorců (29) a (33) ve dvou hlavních rovinách ohybu.

Pokud jsou splněny požadavky bodu 5.16*, A není nutná kontrola stability nosníků ohnutých ve dvou rovinách.

5,18*. Výpočet pevnosti dělených nosníků plného průřezu z oceli s mezí kluzu do 530 MPa (5400 kgf/cm2), se statickým zatížením, s výhradou odstavců. 5,19* – 5.21, 7.5 a 7.24 by měly být provedeny s ohledem na vývoj plastických deformací podle vzorců

při ohybu v jedné z hlavních rovin pod tečným napětím t 0,9 £ R s(kromě podpůrných sekcí)

(39)

při ohybu ve dvou hlavních rovinách pod tečným napětím t 0,5 £ R s(kromě podpůrných sekcí)

(40)

Tady M, M x A Můj – absolutní hodnoty ohybových momentů;

c 1 – koeficient určený vzorcem (42) a (43);

c x A c y – akceptované koeficienty podle tabulky. 66.

Výpočet v podpěrné části nosníků (s M = 0; M x= 0 a Můj= 0) by mělo být provedeno podle vzorce

V přítomnosti zóny čistého ohybu ve vzorcích (39) a (40) místo koeficientů c 1, c x A s y je třeba brát podle toho:

od 1m = 0,5(1+C); c xm = 0,5(1+c x); s ym = 0,5(1+c y).

Se současnou akcí v sekci momentu M a smykovou silou Q součinitel od 1 je třeba určit pomocí vzorců:

na t 0,5 £ R s C 1 = C; (42)

v 0,5 R s t 0,9 £ R s c 1 = 1,05před naším letopočtem , (43)

Kde (44)

Tady S – přijatelný koeficient podle tabulky. 66;

t A h – tloušťka stěny a výška;

A – koeficient rovný A = 0,7 pro I-profil ohnutý v rovině stěny; A = 0 – pro jiné typy sekcí;

od 1 – koeficient není menší než jedna a větší než koeficient S.

Za účelem optimalizace paprsků při jejich výpočtu s ohledem na požadavky odstavců. hodnoty koeficientů 5,20, 7,5, 7,24 a 13,1 S, c x A s y ve vzorcích (39) a (40) je dovoleno brát méně než hodnoty uvedené v tabulce. 66, ale ne méně než 1,0.

Pokud je stěna oslabena otvory pro šrouby, hodnoty smykového napětí t by měla být vynásobena koeficientem určeným vzorcem (30).