Snip ii 23 81 çelik. Yapılar ve bağlantılar için malzemeler

TsNIISK im. TARAFINDAN GELİŞTİRİLMİŞTİR. Kucherenko, SSCB Devlet İnşaat Komitesi'nden TsNIIproektstalkonstruktsii'nin katılımıyla MISI adını aldı. V.V. SSCB Yüksek Öğrenim Bakanlığı, Energosetproekt Enstitüsü ve SSCB Enerji Bakanlığı Mosgidrostal Tasarım Bürosu'ndan Kuibyshev.

Bu standartlar GOST 27751-88 “Bina yapılarının ve temellerinin güvenilirliği” standardının geliştirilmiş hali olarak geliştirilmiştir. Hesaplamalara ilişkin temel hükümler" ve ST SEV 3972-83 "Bina yapılarının ve temellerinin güvenilirliği. Çelik Yapılar. Hesaplamaya ilişkin temel hükümler."

Bu inşaat kanun ve yönetmeliklerinin yürürlüğe girmesiyle birlikte aşağıdakiler geçersiz hale gelir:

SNiP II-V.3-72 “Çelik yapılar. Tasarım standartları";
SNiP II-B.3-72 “Çelik yapılar. SSCB Devlet İnşaat Komitesi kararlarıyla onaylanan tasarım standartları:
12 Eylül 1975 tarih ve n° 150;
24 Haziran 1976 tarih ve sayı 94;
31 Ekim 1978 tarih ve 211 sayılı;
27 Aralık 1978 tarih ve 250 sayılı;
25 Ocak 1980 tarih ve sayı: 2;
14 Temmuz 1980 tarih ve sayı: 104;
31 Temmuz 1981 tarih ve sayı: 130;
SNiP II-I.9-62 “1 kV'un üzerinde gerilime sahip enerji nakil hatları. Tasarım standartları" ("Havai enerji nakil hattı destekleri için çelik yapıların tasarımı" bölümü);
SNiP II-I.9-62 “1 kV'un üzerinde gerilime sahip enerji nakil hatları. 10 Nisan 1975 tarihli SSCB Devlet İnşaat Komitesi Kararı ile onaylanan Tasarım Standartları”;
“İletişim tesislerinin anten yapılarının metal yapılarının tasarımına ilişkin yönergeler” (SN 376-67).

SSCB Devlet İnşaat Komitesi'nin 25 Temmuz 1984 tarih ve 120, 11 Aralık 1985 tarih ve 218, 29 Aralık 1986 tarih ve 69, No. 69 kararlarıyla onaylanan SNiP II-23-81*'de değişiklikler yapıldı. 8 Temmuz 1988 tarih ve 132. , 12 Temmuz 1989 tarih ve sayı 121

Ana harf tanımları ekte verilmiştir. 9*.

Bu imar mevzuatı ve yönetmeliklerinde değişiklik yapılan bölümler, paragraflar, tablolar, formüller, ekler ve çizimlerdeki başlıklar yıldız işaretiyle işaretlenmiştir.

Editörler - mühendisler F.M. Shlemin, Başkan Yardımcısı. Poddubny (Gosstroy SSCB), Mühendislik Doktoru. bilim prof. V.A. Baldin, Ph.D. teknoloji. Bilimler G.E. Velsky (TsNIISK Gosstroy SSCB), mühendis. YEMEK YEMEK. Buharin (“Energosetproekt” SSCB Enerji Bakanlığı), mühendis. N.V. Shevelev (SKB Mosgidrostal, SSCB Enerji Bakanlığı).

Düzenleyici bir belge kullanırken, SSCB Devlet İnşaat Komitesi'nin “İnşaat Ekipmanları Bülteni”, “İnşaat Kodları ve Kurallarında Değişiklik Koleksiyonu” dergisinde yayınlanan bina kuralları ve yönetmelikleri ile devlet standartlarında yapılan onaylanmış değişiklikler dikkate alınmalıdır ve SSCB Devlet Standardının “SSCB Devlet Standartları” bilgi endeksi.

1. Genel Hükümler
2. Yapılar ve bağlantılar için malzemeler
3. Malzemelerin ve bağlantıların tasarım özellikleri
4*. Yapıların çalışma koşulları ve amacı dikkate alınarak
5. Çelik yapı elemanlarının eksenel kuvvetler ve bükülmelere göre hesaplanması
6. Çelik yapı elemanlarının tasarım uzunlukları ve maksimum esnekliği
7. Bükme ve sıkıştırılmış elemanların duvarlarının ve bel tabakalarının stabilitesinin kontrol edilmesi
8. Sac yapıların hesaplanması
9. Çelik yapı elemanlarının dayanıklılık açısından hesaplanması
10. Gevrek kırılma dikkate alınarak çelik yapı elemanlarının mukavemet hesabı
11. Çelik yapıların bağlantılarının hesaplanması
12. Çelik yapıların tasarımı için genel şartlar
13. Endüstriyel binaların ve yapıların tasarımı için ek gereklilikler
14. Konut ve kamu binaları ve yapılarının tasarımına ilişkin ek gereklilikler
15*. Havai enerji hattı desteklerinin, açık şalt yapılarının ve taşıma iletişim hatlarının tasarımı için ek gereksinimler

Tabloda kabul edilen tanımlar. 50*:

a) kalınlığı 11 mm'ye kadar ve üreticiyle anlaşarak 20 mm'ye kadar şekillendirilmiş çelik; sac - tüm kalınlıklar;

b) 20 mm'nin üzerindeki kalınlıklar için GOST 27772-88'e göre karbon eşdeğerini sınırlama gerekliliği;

c) tüm kalınlıklar için GOST 27772-88'e göre karbon eşdeğerini sınırlama gerekliliği;

d) bölge II 4 için, ısıtılmamış binalar ve dış ortam sıcaklıklarında çalıştırılan yapılar için, kalınlığı 10 mm'yi aşmayan haddelenmiş ürünler kullanın;

e) haddelenmiş ürünün kalınlığı 11 mm'yi aşmayan kategori 3 çelik kullanılabilir;

f) Havai hatların, dış mekan şalt cihazlarının ve KS'nin destekleri hariç;

g) 10 mm kalınlığa kadar ve kesit gereklilikleri dikkate alınarak haddelenmiş ürünler. 10;

i) ısıtılmayan binalar ve dış hava sıcaklığında çalıştırılan yapılar için bölge II 4 hariç.

"+" işareti bu çeliğin kullanılması gerektiği anlamına gelir; “—” işareti bu çeliğin belirtilen iklim bölgesinde kullanılmaması gerektiği anlamına gelir.

Notlar: 1. Bu tablonun gereklilikleri, özel yapıların çelik yapıları için geçerli değildir: ana ve proses boru hatları, özel amaçlı tanklar, yüksek fırın muhafazaları ve hava ısıtıcıları vb. Bu yapılara yönelik çelikler, ilgili SNiP veya tarafından belirlenir. diğer düzenleyici belgeler.

2. Bu tablonun gereklilikleri, GOST 27772-88'e göre 2 mm kalınlığında sac ve 4 mm kalınlığında şekillendirilmiş çelik, TU 14-1'e göre uzun ürünler (yuvarlak, kare, şerit) için geçerlidir. -3023-80, GOST 380-71* * (1990'dan beri GOST 535-88) ve GOST 19281-73*. Belirtilen çelik kategorileri, kalınlığı en az 5 mm olan haddelenmiş ürünleri ifade eder. 5 mm'nin altındaki kalınlıklar için darbe mukavemeti şartı aranmaksızın tabloda listelenen çelikler kullanılır.

Grup 1 hariç tüm grupların yapıları ve havai hatların ve dış mekan şalt cihazlarının destekleri için, I 1 hariç tüm iklim bölgelerinde, GOST 27772'ye göre C235 çeliğinden kalınlığı 5 mm'den az olan haddelenmiş ürünlerin kullanılmasına izin verilir. -88.

3. İklimsel inşaat alanları GOST 16350-80 "SSCB'nin İklimi. Teknik amaçlar için iklim faktörlerinin imar ve istatistiksel parametreleri" uyarınca oluşturulmuştur. Tablonun başında parantez içinde gösterilen hesaplanan sıcaklıklar, SNiP'nin inşaat klimatolojisi ve jeofiziği talimatlarına uygun olarak en soğuk beş günlük dönemin ortalama sıcaklığı olarak alınan ilgili alanın dış hava sıcaklığına karşılık gelir. .

4. Doğrudan dinamik, titreşimli veya hareketli yüklere maruz kalan yapılar, dayanıklılık hesaplarına tabi tutulan veya dinamik katsayılar dikkate alınarak hesaplanan yapıları veya bunların elemanlarını içerir.

5. Uygun bir fizibilite çalışmasıyla S345, S375, S440, S590, S590K, 16G2AF çelikleri, korozyon direnci artırılmış çelikler (bakırlı) - S345D, S375D, S440D, S590D, S590KD, 16G2AFD olarak sipariş edilebilir.

6. GOST 27772-88'e göre S345 ve S375 çeliği olarak tedarik edilen, S345T ve S375T çeliğinden haddeleme ısıtması ile yapılan ısıyla güçlendirilmiş şekilli çubukların kullanımına, imalat sırasında sıcaklıklarda metalizasyona veya plastik deformasyona maruz kalan yapılarda izin verilmez. 700°C'nin üzerinde.

7. GOST 8731-87'ye uygun dikişsiz sıcak deforme olmuş borular, anten iletişim yapıları ve diğer özel yapılar için yalnızca 60 m'den fazla yüksekliğe sahip elektrik hatlarının büyük geçişlerinin özel destek elemanları için kullanılabilir ve aşağıdakiler için kullanılabilir: çelik kaliteleri kullanılmalıdır:

I 1, I 2, II 2 ve II 3 hariç tüm iklim bölgelerinde, GOST 8731-87'ye göre 20. derece, ancak eksi 20°C sıcaklıkta en az 30 J/cm² darbe dayanımına yönelik ek gereksinim vardır (3 kg×m/ cm²);

I 2, II 2 ve II 3 iklim bölgelerinde - GOST 8731-87'ye göre derece 09G2S, ancak eksi 40°C sıcaklıkta en az 40 J/cm² (4 kgf×m/ cm²) 9 mm'ye kadar duvar kalınlığı ve 35 J/cm² (3,5 kgf×m/cm²) ve 10 mm veya daha fazla duvar kalınlığı için.

Tahribatsız yöntemlerle test edilmemiş, “L” harfi ile işaretlenmiş külçelerden yapılmış, sıcak deforme edilmiş dikişsiz boruların kullanılmasına izin verilmez.

8. TU 14-1-3023-80, GOST 380-71* (1990'dan bu yana GOST 535-88) ve GOST 19281-73*'e göre uzun ürünler (yuvarlak, kare, şerit) için şekilli ürünlerle aynı gereksinimler uygulanır. GOST 27772-88'e göre aynı kalınlıkta haddelenmiş ürünler. TU 14-1-3023-80, GOST 380-71*, GOST 19281-73* ve GOST 19282-73*'e göre çelik kalitelerinin GOST 27772-88'e göre çeliklere uygunluğu tablodan belirlenmelidir. 51, b.

Belge bilgisi
Belgelere bağlantılar
Diğer belgelerden bağlantılar

Belgenin başlığı	SNiP II-23-81*. Tasarım standartları. Çelik Yapılar
Başlangıç tarihi	01.01.1982
Kabul tarihi	14.08.1981
İptal tarihi	01.01.2013
Durum	Etkin değil
yeni belge	DBN V.2.6-163:2010 krem bölümleri 15-19, DSTU B V.2.6-194:2013 bölümler 15-19 ile ilgili
Değiştirmek	SNiP IV.12-62, SNiP II-I.9-62, SN 247-63, SN 299-64, SN 316-65, SN 341-65, SN 347-66, SN 363-66, SN 376 -67
Belge Türü	SNiP (Yapı Normları ve Kuralları)
Belge Kodu	II-23-81*
Geliştirici
Kabul yetkisi	Bina Yapıları Merkezi Araştırma Enstitüsü adını almıştır. V. A. Kucherenko (V. A. Kucherenko'nun adını taşıyan TsNIISK)

Bu belge diğer düzenleyici belgelere referanslar içermemektedir.

SNiP II-23-81II-23-81*

GOSSTROY SSCB

YAPI YÖNETMELİĞİ

SNiPII-23-81*

TASARIM STANDARTLARI

PARÇAII

Çelik Yapılar

BÖLÜM 23

MOSKOVA 1990

Onaylı
SSCB Devlet İnşaat Komitesi Kararı
14 Ağustos 1981 tarihli. № 144

TsNIISK im. TARAFINDAN GELİŞTİRİLMİŞTİR. Kucherenko, SSCB Devlet İnşaat Komitesi'nden TsNIIproektstalkonstruktsii'nin katılımıyla MISI adını aldı. SSCB Yüksek Öğrenim Bakanlığı, Energosetproekt Enstitüsü ve SSCB Enerji Bakanlığı Mosgidrostal Tasarım Bürosu'ndan V.V. Kuibyshev.

Bu inşaat kanun ve yönetmeliklerinin yürürlüğe girmesiyle birlikte aşağıdakiler geçersiz hale gelir:

SNiP II-V.3-72 “Çelik yapılar. Tasarım standartları";

SNiP II-B.3-72 “Çelik yapılar. SSCB Devlet İnşaat Komitesi kararlarıyla onaylanan tasarım standartları:

SNiP II-I.9-62 “1 kV'un üzerinde gerilime sahip enerji nakil hatları. Tasarım standartları" ("Havai enerji nakil hattı destekleri için çelik yapıların tasarımı" bölümü);

SNiP II-I.9-62 “1 kV'un üzerinde gerilime sahip enerji nakil hatları. 10 Nisan 1975 tarihli SSCB Devlet İnşaat Komitesi Kararı ile onaylanan Tasarım Standartları”;

“İletişim tesislerinin anten yapılarının metal yapılarının tasarımına ilişkin yönergeler” (SN 376-67).

Ana harf gösterimleri * ile verilmiştir.

Bu imar mevzuatı ve yönetmeliklerinde değişiklik yapılan bölümler, paragraflar, tablolar, formüller, ekler ve çizimlerdeki başlıklar yıldız işaretiyle işaretlenmiştir.

Editörler - mühendisler F. M. Şlemin, İÇİNDE. P. Poddubny

JavaScript şu anda devre dışı. Daha iyi bir Jumi deneyimi için lütfen etkinleştirin.

Belgenin tam sürümü yetkili kullanıcılara ücretsiz olarak sunulmaktadır.

Ücretsiz indir SNiP II-23-81 * - Çelik yapılar

SNiP II-23-81 *

1. GENEL HÜKÜMLER

1.1. Binaların ve çeşitli amaçlara yönelik yapıların çelik bina yapıları tasarlanırken bu standartlara uyulmalıdır.
Standartlar köprüler, ulaşım tünelleri ve dolgu altındaki borular için çelik yapıların tasarımında geçerli değildir.
Özel çalışma koşulları altında çelik yapılar tasarlanırken (örneğin, yüksek fırınların yapıları, ana ve proses boru hatları, özel amaçlı tanklar, sismik, yoğun sıcaklık etkilerine veya agresif ortamlara maruz kalan binaların yapıları, açık deniz hidrolik yapılarının yapıları), benzersiz bina ve yapıların yanı sıra özel yapı türleri (örneğin, öngerilmeli, mekansal, asılı), onaylanan veya üzerinde anlaşmaya varılan ilgili düzenleyici belgeler tarafından sağlanan, bu yapıların çalışma özelliklerini yansıtan ek gereksinimlere uyulmalıdır. SSCB Devlet İnşaat Komitesi tarafından.
1.2. Çelik yapılar tasarlanırken, bina yapılarının korozyondan korunmasına yönelik SNiP standartlarına ve binaların ve yapıların tasarımına yönelik yangın güvenliği standartlarına uyulması gerekir. Yapıları korozyondan korumak ve yapıların yangına dayanıklılığını artırmak amacıyla haddelenmiş ürünlerin ve boru duvarlarının kalınlığının arttırılmasına izin verilmez.
Tüm yapılar gözlem, temizlik ve boyama için erişilebilir olmalı ve nem tutmamalı veya havalandırmayı engellememelidir. Kapalı profiller mühürlenmelidir.

SNiP II-23-81*
Karşılığında
SNiP II-V.3-72;
SNiP II-I.9-62; CH 376-67

ÇELİK YAPILAR

1. GENEL HÜKÜMLER

1.1. Binaların ve çeşitli amaçlara yönelik yapıların çelik bina yapıları tasarlanırken bu standartlara uyulmalıdır.

Standartlar köprüler, ulaşım tünelleri ve dolgu altındaki borular için çelik yapıların tasarımında geçerli değildir.

Özel çalışma koşulları altında çelik yapılar tasarlanırken (örneğin, yüksek fırınların yapıları, ana ve proses boru hatları, özel amaçlı tanklar, sismik, yoğun sıcaklık etkilerine veya agresif ortamlara maruz kalan binaların yapıları, açık deniz hidrolik yapılarının yapıları), benzersiz bina ve yapıların yanı sıra özel yapı türleri (örneğin, öngerilmeli, mekansal, asılı), onaylanan veya üzerinde anlaşmaya varılan ilgili düzenleyici belgeler tarafından sağlanan, bu yapıların çalışma özelliklerini yansıtan ek gereksinimlere uyulmalıdır. SSCB Devlet İnşaat Komitesi tarafından.

1.2. Çelik yapılar tasarlanırken, bina yapılarının korozyondan korunmasına yönelik SNiP standartlarına ve binaların ve yapıların tasarımına yönelik yangın güvenliği standartlarına uyulması gerekir. Yapıları korozyondan korumak ve yapıların yangına dayanıklılığını artırmak amacıyla haddelenmiş ürünlerin ve boru duvarlarının kalınlığının arttırılmasına izin verilmez.

Tüm yapılar gözlem, temizlik ve boyama için erişilebilir olmalı ve nem tutmamalı veya havalandırmayı engellememelidir. Kapalı profiller mühürlenmelidir.

1.3*. Çelik yapılar tasarlarken şunları yapmalısınız:

yapıların ve elemanların kesitlerinin optimal teknik ve ekonomik şemalarını seçin;

ekonomik haddelenmiş profiller ve verimli çelikler kullanın;

kural olarak binalar ve yapılar için birleşik standart veya standart tasarımlar kullanın;

ilerici yapılar kullanın (standart elemanlardan oluşan mekansal sistemler; yük taşıma ve kapatma işlevlerini birleştiren yapılar; öngerilmeli, kablolu, ince levha ve farklı çeliklerden yapılmış birleşik yapılar);

yapıların imalat ve montajının üretilebilirliğini sağlamak;

imalat, nakliye ve kurulumlarında en az emek yoğunluğunu sağlayan tasarımları kullanın;

kural olarak, yapıların ve bunların konveyörlerinin veya büyük blok kurulumlarının hat içi üretimini sağlamak;

ilerici fabrika bağlantı türlerinin (otomatik ve yarı otomatik kaynak, flanşlı bağlantılar, frezelenmiş uçlu, cıvatalı bağlantılar, yüksek mukavemetli olanlar dahil) kullanılmasını sağlamak;

kural olarak, yüksek mukavemetli olanlar da dahil olmak üzere cıvatalarla montaj bağlantıları sağlayın; kaynaklı kurulum bağlantılarına uygun gerekçelerle izin verilir;

ilgili tipteki yapılar için devlet standartlarının gerekliliklerine uygundur.

1.4. Binaları ve yapıları tasarlarken, binaların ve yapıların bir bütün olarak sağlamlığını, sağlamlığını ve mekansal değişmezliğini ve ayrıca taşıma, kurulum ve işletme sırasında bireysel elemanlarını sağlayan yapısal şemaların benimsenmesi gerekmektedir.

1,5*. Çelikler ve bağlantı malzemeleri, S345T ve S375T çeliklerinin kullanımına ilişkin kısıtlamaların yanı sıra, tedarik edilen çeliğe yönelik devlet standartları ve CMEA standartları veya teknik spesifikasyonlar tarafından sağlanan ek gereklilikler, çalışma (DM) ve detaylandırma (DMC) çizimlerinde belirtilmelidir. çelik yapıların ve malzeme siparişi belgelerinde.

Yapıların ve bileşenlerinin özelliklerine bağlı olarak sipariş verirken çeliğin süreklilik sınıfının belirtilmesi gerekmektedir.

1.6*. Çelik yapılar ve hesaplamaları "Bina yapılarının ve temellerinin güvenilirliği. Hesaplama için temel hükümler" ve ST SEV 3972 gerekliliklerini karşılamalıdır. – 83 "Bina yapılarının ve temellerinin güvenilirliği. Çelik yapılar. Hesaplamalar için temel hükümler."

1.7. Tasarım şemaları ve temel hesaplama varsayımları, çelik yapıların gerçek çalışma koşullarını yansıtmalıdır.

Çelik yapılar genel olarak birleşik mekânsal sistemler olarak tasarlanmalıdır.

Birleşik mekansal sistemleri ayrı düz yapılara bölerken elemanların birbirleriyle ve tabanla etkileşimi dikkate alınmalıdır.

Tasarım şemalarının seçimi ve çelik yapıların hesaplanmasına yönelik yöntemler, bilgisayarların etkin kullanımı dikkate alınarak yapılmalıdır.

1.8. Çelik yapıların hesaplamaları kural olarak çeliğin elastik olmayan deformasyonları dikkate alınarak yapılmalıdır.

Statik olarak belirsiz yapılar için, çeliğin elastik olmayan deformasyonlarını dikkate alan hesaplama yöntemi geliştirilmemişse, tasarım kuvvetleri (bükülme ve burulma momentleri, boyuna ve enine kuvvetler), çeliğin elastik deformasyonları varsayımı altında aşağıdaki formüle göre belirlenmelidir: deforme olmayan şema.

Uygun bir fizibilite çalışmasıyla hesaplama, yük altındaki yapısal hareketlerin etkisini hesaba katan deforme bir şema kullanılarak yapılabilir.

1.9. Çelik yapı elemanları, haddelenmiş ürün ve boru çeşitleri dikkate alınarak bu standartların gerekliliklerini karşılayan minimum kesitlere sahip olmalıdır. Hesaplamayla oluşturulan kompozit kesitlerde düşük gerilim %5'i geçmemelidir.

2. YAPILAR VE BAĞLANTILAR İÇİN MALZEMELER

2.1*. Bina ve yapı yapılarının sorumluluk derecesine ve çalışma koşullarına bağlı olarak tüm yapılar dört gruba ayrılır. Binaların ve yapıların çelik yapıları için çelikler tabloya göre alınmalıdır. 50*.

I 1, I 2, II 2 ve II 3 iklim bölgelerinde inşa edilen ancak ısıtmalı odalarda çalıştırılan yapılar için çelik, Tabloya göre II 4 iklim bölgesi için olduğu gibi alınmalıdır. 50*, grup 2 yapımı için C245 ve C275 çeliği hariç.

Flanş bağlantıları ve çerçeve düzenekleri için TU 14-1-4431'e göre haddelenmiş ürünler kullanılmalıdır. – 88.

2.2*. Çelik yapıların kaynaklanması için aşağıdakiler kullanılmalıdır: GOST 9467-75* uyarınca manuel ark kaynağı için elektrotlar; GOST 2246'ya göre kaynak teli – 70*; GOST 9087'ye göre akışlar – 81*; GOST 8050'ye göre karbondioksit – 85.

Kullanılan kaynak malzemeleri ve kaynak teknolojisi, kaynak metalinin çekme mukavemetinin standart çekme mukavemeti değerinden düşük olmamasını sağlamalıdır. Koşmak ana metalin yanı sıra ilgili düzenleyici belgeler tarafından belirlenen sertlik, darbe dayanımı ve kaynaklı bağlantıların metalinin göreceli uzaması değerleri.

2.3*. Çelik yapılara yönelik dökümler (destekleyici parçalar vb.), GOST 977'ye göre döküm grubu II veya III'ün gereksinimlerini karşılayan 15L, 25L, 35L ve 45L karbon çeliği kalitelerinden tasarlanmalıdır. – 75* ve GOST 1412 gereksinimlerini karşılayan SCh15, SCh20, SCh25 ve SCh30 gri dökme demir kalitelerinden – 85.

2.4*. Cıvatalı bağlantılar için *, GOST 1759.4 gerekliliklerini karşılayan çelik cıvatalar ve somunlar kullanılmalıdır. – 87* ve GOST 1759.5 – 87* ve gereklilikleri karşılayan pullar*.

Cıvatalar Tablo 57* ve *, *, GOST 7796-70*, GOST 7798-70*'e göre ve bağlantıların deformasyonunu sınırlandırırken GOST 7805-70*'e göre atanmalıdır.

Somunlar GOST 5915'e uygun olarak kullanılmalıdır. – 70*: 4.6, 4.8, 5.6 ve 5.8 mukavemet sınıfına sahip cıvatalar için - mukavemet sınıfı 4 olan somunlar; Mukavemet sınıfı 6.6 ve 8.8 olan cıvatalar için - Mukavemet sınıfı 10.9 olan cıvatalar için sırasıyla mukavemet sınıfı 5 ve 6 olan somunlar – Mukavemet sınıfı 8 olan somunlar.

Pullar kullanılmalıdır: GOST 11371'e göre yuvarlak – 78*, GOST 10906'ya göre eğik – 78* ve GOST 6402'ye göre normal yay – 70*.

2,5*. Temel cıvataları için çelik kalitelerinin seçimi *'ye göre yapılmalı, tasarım ve ölçüleri *'ye göre alınmalıdır.

Anten iletişim yapılarının gergi tellerini sabitlemek için cıvatalar (U şeklinde) ile havai enerji hatları ve dağıtım cihazlarının destekleri için U şeklinde ve temel cıvataları, GOST'a göre 09G2S-8 ve 10G2S1-8 çelik kalitelerinden kullanılmalıdır. 19281 – 73* eksi 60 sıcaklıkta darbe dayanımı için ek gereksinim ile ° C en az 30 J/cm2 (3 kgf) × m/cm 2) iklim bölgesi I 1'de; GOST 19281'e göre 09G2S-6 ve 10G2S1-6 – I 2, II 2 ve II 3 iklim bölgelerinde 73*; GOST 380'e göre VSt3sp2 – 71* (1990'dan beri GOST 535'e göre St3sp2-1 – 88) diğer tüm iklim bölgelerinde.

2,6*. Temel ve U-cıvatalar için somunlar kullanılmalıdır:

VSt3sp2 ve 20 çelik kalitelerinden yapılmış cıvatalar için – GOST 1759.5'e göre mukavemet sınıfı 4 – 87*;

09G2S ve 10G2S1 çelik kalitelerinden yapılmış cıvatalar için – GOST 1759.5'e göre mukavemet sınıfı 5'ten düşük değil – 87*. Cıvatalar için kabul edilen çelik kalitelerinden yapılmış somunların kullanılmasına izin verilir.

Temel somunları ve çapı 48 mm'den küçük olan U cıvatalar GOST 5915'e uygun olarak kullanılmalıdır. – 70*, çapı 48 mm'den büyük cıvatalar için – GOST 10605'e göre – 72*.

2,7*. *, * ve TU 14-4-1345'e göre yüksek mukavemetli cıvatalar kullanılmalıdır. – 85; onlar için somunlar ve pullar – GOST 22354'e göre – 77* ve *.

2,8*. Asma kaplamaların yük taşıyıcı elemanları, havai hatlar ve dış mekan şalt tesisleri için gergi telleri, direkler ve kulelerin yanı sıra öngerilmeli yapılardaki öngerilme elemanları için aşağıdakiler kullanılmalıdır:

GOST 3062'ye göre spiral halatlar – 80*; GOST3063 – 80*, GOST 3064 – 80*;

GOST 3066'ya göre çift katlı halatlar – 80*; GOST3067 – 74*; GOST3068 – 74*; GOST3081 – 80*; GOST 7669 – 80*; GOST14954 – 80*;

GOST 3090'a göre kapalı yük taşıma halatları – 73*; GOST 18900 – 73* GOST 18901 – 73*; GOST 18902 – 73*; GOST7675 – 73*; GOST 7676 – 73*;

GOST 7372 gereksinimlerini karşılayan halat telinden oluşan paralel tel demetleri ve şeritleri – 79*.

2.9. Çelik yapılarda kullanılan malzemelerin fiziksel özellikleri Ek'e uygun olarak alınmalıdır. 3.

3. MALZEMELERİN VE BAĞLANTILARIN TASARIM ÖZELLİKLERİ

3.1*. Haddelenmiş ürünlerin, bükülmüş bölümlerin ve boruların çeşitli gerilim durumları için hesaplanan dirençleri Tabloda verilen formüller kullanılarak belirlenmelidir. 1*.

Tablo 1*

Gergin durum		Sembol	Haddelenmiş ürünlerin ve boruların hesaplanan direnci
germe,	Akma dayanımına göre	Ry	R y = R yn /gm
sıkıştırma ve bükme	Geçici dirence göre	sen	R sen = R un /gm
		Rs	Rs = 0,58Ryn/ gm
Uç yüzey çökmesi (takılıysa)		Rp	R p = R un /gm
Sıkı temas halinde silindirik menteşelerde (muylular) yerel ezilme		RLP	RLP= 0,5Çalıştır/ gm
Silindirlerin çapsal olarak sıkıştırılması (sınırlı hareket kabiliyetine sahip yapılarda serbest temasla)		RCD	RCD= 0,025Çalıştır/ gm
Haddelenmiş ürün kalınlığı yönünde çekme (60 mm'ye kadar)		R inci	R inci= 0,5Çalıştır/ gm
Tanım tabloda kabul edilmiştir. 1*:
gm - Madde 3.2*'ye göre belirlenen, malzemeye ilişkin güvenilirlik katsayısı.

3.2*. Haddelenmiş malzeme, bükülmüş kısımlar ve borular için güvenilirlik katsayılarının değerleri tabloya göre alınmalıdır. 2*.

Tablo 2*

Kiralama için devlet standardı veya teknik koşullar	Malzemeye göre güvenilirlik faktörü gm
(S590, S590K çelikleri hariç); TU 14-1-3023 – 80 (daire, kare, şerit için)	1,025
(çelik S590, S590K); GOST380 – 71** (TU 14-1-3023'e dahil olmayan boyutlardaki daire ve kare için) – 80); GOST 19281 – 73* [380 MPa'ya (39 kgf/mm2) kadar akma mukavemeti olan ve boyutları TU 14-1-3023'e dahil olmayan bir daire ve kare için – 80]; ;	1,050
GOST 19281 – 73* [380 MPa'nın (39 kgf/mm2) üzerinde akma mukavemeti olan ve boyutları TU 14-1-3023'e dahil olmayan bir daire ve kare için – 80]; GOST 8731 – 87; TU 14-3-567 – 76	1,100

Sac, geniş bantlı üniversal ve şekilli haddelenmiş ürünlerin çekme, basma ve bükülmede hesaplanan dirençleri tabloda verilmiştir. 51*, borular - masada. 51, a. Bükülmüş profillerin hesaplanan dirençleri, yapıldıkları haddelenmiş sacların hesaplanan dirençlerine eşit alınmalıdır; haddelenmiş çelik sacın bükülme bölgesinde sertleşmesini de hesaba katmak mümkündür.

Yuvarlak, kare ve şerit ürünlerin tasarım dayanımları tabloya göre belirlenmelidir. 1*, değer alma Ryn Ve Koşmak TU 14-1-3023'e göre sırasıyla akma mukavemetine ve çekme mukavemetine eşittir – 80, GOST380 – 71** (1990'dan bu yana GOST 535 – 88) ve GOST 19281 – 73*.

Haddelenmiş ürünlerin uç yüzeyin ezilmesine, silindirik menteşelerde lokal ezilmeye ve silindirlerin çapsal sıkışmasına karşı hesaplanan direnci Tablo'da verilmiştir. 52*.

3.3. Karbon çeliği ve gri dökme demirden yapılan dökümlerin hesaplanan dirençleri tabloya göre alınmalıdır. 53 ve 54.

3.4. Kaynaklı bağlantıların çeşitli bağlantı türleri ve gerilim durumları için hesaplanan dirençleri Tabloda verilen formüller kullanılarak belirlenmelidir. 3.

Tablo 3

Kaynaklı bağlantılar	Gerilim durumu		Sembol	Kaynaklı bağlantıların hesaplanan direnci
popo	Sıkıştırma. Otomatik, yarı otomatik veya manuel kaynak sırasında fiziksel olarak çekme ve bükme	Akma dayanımına göre	Rwy	Rwy=Ry
	dikiş kalite kontrolü	Geçici dirence göre	R wu	R wu= R sen
	Otomatik, yarı otomatik veya manuel kaynak sırasında esnetme ve bükme	Akma dayanımına göre	Rwy	Rwy= 0,85Ry
	Vardiya		Rw'ler	Rw'ler= Rs
Köşe dikişleri ile	Dilim (koşullu)	Kaynak metali için	Rwf
		Metal füzyon sınırları için	Rwz	Rwz= 0,45Çalıştır
Notlar: 1. El kaynağıyla yapılan dikişler için değerler R Wun GOST 9467-75'te belirtilen kaynak metalinin çekme mukavemeti değerlerine eşit alınmalıdır. 2. Otomatik veya yarı otomatik kaynakla yapılan dikişlerde R wun değeri tabloya göre alınmalıdır. Bu standartlardan 4. 3. Kaynak malzemesi için güvenilirlik katsayısı değerleri g wm şuna eşit alınmalıdır: 1,25 – değerlerde R Wun 490 MPa'dan (5.000 kgf/cm2) fazla olmamalıdır; 1.35 – değerlerde R Wun 590 MPa (6.000 kgf/cm2) veya daha fazla.

Farklı standart dirençlere sahip çelikten yapılmış elemanların alın bağlantılarının hesaplanan dirençleri, daha düşük standart direnç değerine sahip çelikten yapılmış alın bağlantılarına göre alınmalıdır.

Köşe kaynaklı kaynaklı bağlantıların kaynak metalinin hesaplanan dirençleri Tabloda verilmiştir. 56.

3.5. Tek cıvatalı bağlantıların hesaplanan dirençleri tabloda verilen formüller kullanılarak belirlenmelidir. 5*.

Cıvataların hesaplanan kesme ve çekme dayanımları Tabloda verilmiştir. 58*, cıvatalarla bağlanan elemanların çökmesi, - masada. 59*.

3.6*. Temel cıvatalarının tasarım çekme mukavemeti Rba

Rba = 0,5R. (1)

U-Cıvataların Tasarım Çekme Dayanımı R bv Madde 2.5*'da belirtilen formülle belirlenmelidir.

R bv = 0,45Koşmak. (2)

Temel cıvatalarının hesaplanan çekme mukavemeti tabloda verilmiştir. 60*.

3.7. Yüksek mukavemetli cıvataların çekme mukavemeti tasarımı rabh formülle belirlenmelidir

rabh = 0,7Rtopuz, (3)

Nerede RbBM - Tabloya göre alınan cıvatanın en küçük geçici çekme mukavemeti. 61*.

3.8. Yüksek gerilimli çelik telin tasarım çekme mukavemeti Rdh Demetler veya şeritler halinde kullanılanlar formülle belirlenmelidir.

Rdh = 0,63Koşmak. (4)

3.9. Bir çelik halatın gerilmesine karşı hesaplanan direncin (kuvvetin) değeri, bir bütün olarak halatın kopma kuvvetinin, çelik halatlar için devlet standartları veya teknik şartnameler tarafından belirlenen, güvenilirlik katsayısına bölünmesiyle elde edilen değerine eşit alınmalıdır. gm = 1,6.

Tablo 4*

Tel kaliteleri (GOST 2246'ya göre) – 70*) otomatik veya yarı otomatik kaynak için		Toz kaliteleri	Standart değerler
batık (GOST 9087 – 81*)	karbondioksitte (GOST 8050'ye göre) – 85) veya argonla karışımı halinde (GOST 10157'ye göre) – 79*)	teller (GOST 26271'e göre) – 84)	kaynak metali direnci R Wun, MPa (kgf/cm2)
Sv-08, Sv-08A	–	–	410 (4200)
	–	–	450 (4600)
	Sv-08G2S	PP-AN8, PP-AN3	490 (5000)
Sv-10NMA, Sv-10G2	Sv-08G2S*	–	590 (6000)
Sv-09HN2GMYU	Sv-10ХГ2СМА Sv-08ХГ2ДУ	–	685 (7000)
* Tel Sv-08G2S değerleri ile kaynak yaparken R Wun sadece bacaklı köşe kaynakları için 590 MPa'ya (6000 kgf/cm2) eşit alınmalıdır kf Akma dayanımı 440 MPa (4500 kgf/cm2) veya daha fazla olan çelikten yapılmış yapılarda £ 8 mm.

Tablo 5*

		Tek cıvatalı bağlantıların tasarım dirençleri
Gergin durum	Sembol	sınıf cıvataların kesme ve gerginliği			440 MPa'ya kadar akma dayanımına sahip bağlı çelik elemanların çökmesi
		4.6; 5.6; 6.6	4.8; 5.8	8.8; 10.9	(4500 kgf/cm2)
	£	R bs = 0,38R çörek	£= 0,4R çörek	£= 0,4R çörek	–
Esneme	R bt	Rbts = 0,38R çörek	R bt = 0,38R çörek	R bt = 0,38R çörek	–
	Rbp
a) doğruluk sınıfı A olan cıvatalar		–	–	–
b) B ve C sınıfı cıvatalar		–	–	–
Not. Hesaplanan direnç hesaplanırken, 40X "select" çelik sınıfından yapılmış ayarlanabilir gerginlik olmadan yüksek mukavemetli cıvataların kullanılmasına izin verilir. £ Ve R bt Sınıf 10.9 cıvatalar için, tasarım direnci ise B ve C doğruluk sınıfı cıvatalar için belirlenmelidir. TU 14-4-1345'e uygun yüksek mukavemetli cıvatalar – 85 yalnızca gerilim altında çalışırken kullanılabilir.

4*. MUHASEBE ÇALIŞMA KOŞULLARI VE YAPILARIN AMACI

Yapıları ve bağlantıları hesaplarken aşağıdakiler dikkate alınmalıdır: amaçlanan amaç için güvenilirlik katsayıları g n Yapıları tasarlarken binaların ve yapıların sorumluluk derecesinin dikkate alınmasına ilişkin Kurallara uygun olarak kabul edilmiştir;

güvenilirlik faktörü G sen= 1,3 tasarım dirençleri kullanılarak mukavemet açısından hesaplanan yapısal elemanlar için sen;

çalışma koşulları katsayıları g c ve bağlantı çalışma koşulu katsayıları g b , tabloya göre alınmıştır. 6* ve 35*, binaların, yapıların ve yapıların tasarımına yönelik bu standartların bölümleri ile uygulama. 4*.

Tablo 6*

Yapısal elemanlar	Çalışma koşulları katsayıları ile
1. Zemin ağırlığı canlı yüke eşit veya daha fazla olan, tiyatro, kulüp, sinema salonları, tribünler, mağazalar, kitap depoları ve arşivler vb. tesislerin altındaki katı kirişler ve sıkıştırılmış zemin kirişleri elemanları	0,9
2. Kamu binalarının kolonları ve su kulelerinin destekleri	0,95
3. Kaynaklı kaplama ve tavan kirişlerinin (örneğin kirişler ve benzeri kafes kirişler) köşelerinden esnek bir T kesitli kompozit kafesin sıkıştırılmış ana elemanları (destekleyici olanlar hariç) ben ³ 60	0,8
4. Genel stabilite hesaplanırken katı kirişler j b 1,0	0,95
5. Haddelenmiş çelikten yapılmış sıkıştırmalar, çubuklar, destekler, askılar	0,9
6. Kaplamaların ve tavanların çekirdek yapılarının elemanları:
a) Stabilite hesaplamalarında sıkıştırılmış (kapalı boru kesitleri hariç)	0,95
b) kaynaklı yapılarda gerilmiş	0,95
c) statik yük taşıyan, 440 MPa'ya (4500 kgf / cm2) kadar akma dayanımına sahip çelikten yapılmış cıvatalı yapılarda (yüksek mukavemetli cıvatalı yapılar hariç) çekme, sıkıştırılmış ve alın astarları, mukavemet hesaplamaları	1,05
7. Statik yük taşıyan ve cıvatalı bağlantılar kullanılarak yapılan, akma dayanımı 440 MPa'ya (4500 kgf/cm2) kadar olan çelikten yapılmış katı kompozit kirişler, kolonlar ve alın plakaları (yüksek mukavemetli cıvatalarla bağlantılar hariç) ), mukavemet hesaplamalarında	1,1
8. Statik yük taşıyan cıvatalarla yapılan bağlantılarda (yüksek mukavemetli cıvatalarla yapılan bağlantılar hariç) 440 MPa'ya (4500 kgf/cm2) kadar akma dayanımına sahip çelikten yapılmış astarların yanı sıra haddelenmiş ve kaynaklı elemanların bölümleri , mukavemet hesaplamalarında:
a) katı kirişler ve kolonlar	1,1
b) çekirdek yapılar ve zeminler	1,05
9. Tek eşit flanşlı (daha büyük bir flanşla tutturulmuş) köşelerden uzamsal kafes yapılarının sıkıştırılmış kafes elemanları:
a) Kaynaklar veya açı boyunca yerleştirilen iki veya daha fazla cıvata kullanılarak tek bir flanşla doğrudan kayışlara bağlanır:
şek. 9*, bir	0,9
Şekil 2'ye göre ara parçalar. 9*,b, V	0,9
şek. 9*, içinde, G, D	0,8
b) bir raf, bir cıvata (bu tabloda madde 9'da belirtilenler hariç) ile doğrudan kayışlara bağlanır ve ayrıca bağlantı türüne bakılmaksızın bir köşebent aracılığıyla bağlanır	0,75
c) Şekil 2'ye göre tek cıvatalı bağlantılara sahip karmaşık bir çapraz ızgara ile. 9*, e	0,7
10. Poz. 1'de belirtilen yapısal elemanlar hariç, tek bir flanşla bağlanan tek açılı sıkıştırılmış elemanlar (eşit olmayan açılar için yalnızca daha küçük bir flanşla). Bu tablonun 9'unda, Şekil 2'ye göre destekler bulunmaktadır. 9*, B direklere kaynakla veya açı boyunca yerleştirilen iki veya daha fazla cıvatayla ve tek açılı düz kafes kirişlerle doğrudan bağlanan	0,75
11. Akma dayanımı 285 MPa'ya (2900 kgf/cm2) kadar olan, statik yük taşıyan çelikten yapılmış taban plakaları, kalınlık, mm:
	1,2
b) 40'tan 60'a kadar	1,15
c) 60 ila 80'in üzerinde	1,1
Notlar: 1. Çalışma koşulları katsayıları ile Hesaplama sırasında 1 aynı anda dikkate alınmamalıdır. 2. Sırasıyla konumlarda verilen çalışma koşulları katsayıları. 1 ve 6, içinde; 1 ve 7; 1 ve 8; 2 ve 7; 2 ve 8,a; Hesaplamada 3 ve 6, c aynı anda dikkate alınmalıdır. 3. Konumda verilen çalışma koşulları katsayıları. 3; 4; 6, a, c; 7; 8; 9 ve 10'un yanı sıra poz. 5 ve 6, b (alın kaynaklı bağlantılar hariç), bağlantıların hesaplanmasında dikkate alınan elemanlar dikkate alınmamalıdır. 4. Bu standartlarda belirtilmeyen durumlarda formüller; g c = 1.

5. EKSENEL KUVVETLER VE BÜKÜLMEYE YÖNELİK ÇELİK YAPI ELEMANLARININ HESAPLANMASI

MERKEZİ OLARAK UZATMA VE MERKEZİ OLARAK SIKIŞTIRILMIŞ ELEMANLAR

5.1. Merkezi çekme veya kuvvetle sıkıştırmaya maruz kalan elemanların mukavemetinin hesaplanması N Madde 5.2'de belirtilenler dışında, formüle göre yapılmalıdır.

Cıvatalarla bir flanşa tutturulmuş çekme elemanlarının tek açılı olarak sabitlendiği yerlerdeki bölümlerin mukavemetinin hesaplanması formül (5) ve (6)'ya göre yapılmalıdır. Bu durumda değer ile formül (6)'daki adj'a göre alınmalıdır. Bu standartlardan 4*.

5.2. Çekme çelik yapı elemanlarının mukavemetinin oran ile hesaplanması sen/sen > Ry Metal akma noktasına ulaştıktan sonra bile çalışması mümkün olan formüle göre yapılmalıdır.

5.3. Kuvvetle merkezi sıkıştırmaya maruz kalan masif duvar elemanlarının stabilitesinin hesaplanması N formülüne göre yapılmalıdır.

Değerler J

0'da £2,5

; (8)

2.5'te £4,5

en > 4,5

. (10)

Sayısal değerler J tabloda verilmektedir. 72.

5.4*. Tek açılı çubuklar, Madde 5.3'te belirtilen şartlara uygun olarak merkezi sıkıştırma için tasarlanmalıdır. Bu çubukların esnekliğini belirlerken açı bölümünün dönme yarıçapı Ben ve etkili uzunluk sol paragraflara göre alınmalıdır. 6.1 – 6.7.

Mekansal yapıların kirişleri ve kafes elemanları tek köşelerden hesaplanırken bu standartların 15.10* maddesindeki gereklilikler karşılanmalıdır.

5.5. U şeklinde açık bir bölümün masif duvarlarına sahip sıkıştırılmış elemanlar lx 3ben , Nerede lx Ve ben – sırasıyla eksenlere dik düzlemlerde elemanın hesaplanan esnekliği X– X Ve sen -y (Şekil 1), bunların çıta veya ızgaralarla güçlendirilmesi tavsiye edilir ve paragrafların gereklilikleri yerine getirilmelidir. 5,6 ve 5,8*.

Şeritlerin veya ızgaraların yokluğunda, formül (7) kullanılarak yapılan hesaplamalara ek olarak bu tür elemanlar, formüle göre bükülme-burulma modu sırasında stabilite açısından kontrol edilmelidir.

Nerede j y - Madde 5.3'ün gerekliliklerine göre hesaplanan burulma katsayısı;

İle

(12)

Nerede ;

A = bir x/ H – ağırlık merkezi ile bükülme merkezi arasındaki göreceli mesafe.

Burada ;

J w – bölümün sektörel atalet momenti;

ben Ve ben - sırasıyla kesiti oluşturan dikdörtgen elemanların genişliği ve kalınlığı.

Şekil 2'de gösterilen bölüm için. 1, a, değerler Ve A formüllerle belirlenmelidir:

Nerede B = B/H.

5.6. Dalları şeritler veya ızgaralarla bağlanan kompozit sıkıştırılmış çubuklar için katsayı J serbest eksene göre (çıtaların veya ızgaraların düzlemine dik) formül (8) ile belirlenmelidir. – (10) ile değiştirilmek üzere ef. Anlam ef değerlere göre belirlenmelidir. sol tabloda verilmiştir. 7.

Tablo 7

Tip		Şema			Verilen esneklik sol kompozit geçiş çubukları
bölümler		bölümler			çıtalar ile		çubuklu
					J'ler ben /( J b b) 5	J'ler ben /( J b b) ³ 5
1					(14)	(17)	(20)
2					(15)	(18)	(21)
3					(16)	(19)	(22)
Tabloda kabul edilen tanımlar. 7:
B			– dalların eksenleri arasındaki mesafe;
ben			– kalasların merkezleri arasındaki mesafe;
ben			– tüm çubuğun en yüksek esnekliği;
ben 1, ben 2, ben 3			– sırasıyla eksenlere dik düzlemlerde bükülürken bireysel dalların esnekliği 1 – 1 , 2 – 2 ve 3 - 3, kaynaklı şeritler arasındaki alanlarda (şeffaf olarak) veya dış cıvataların merkezleri arasında;
A			– tüm çubuğun kesit alanı;
bir d1 ve A d2			– ızgara desteklerinin kesit alanları (çapraz ızgaralı) – eksenlere dik düzlemlerde uzanan iki destek (sırasıyla 1) – 1 Ve 2 – 2;
bir d			– kafes desteğinin kesit alanı (çapraz kafes ile) – bir yüz düzleminde uzanan iki destek (üçgen eşkenar çubuk için);
1 Ve bir 2			– formülle belirlenen katsayılar
Nerede			– Şekil 2'den belirlenen boyutlar. 2;
	n, n 1, n 2, n 3		- formüllerle buna göre belirlenen katsayılar;

Burada		Jb1 Ve Jb3		- sırasıyla dalların bölümlerinin eksenlere göre atalet momentleri 1 – 1 ve 3 – 3 (tip 1 ve 3'ün bölümleri için);
		Jb1 Ve Jb2		– aynı, eksenlere göre sırasıyla iki köşe 1 – 1 ve 2 – 2 (bölüm tipi 2 için);
				– bir çubuğun kendi eksenine göre bölümünün atalet momenti X– x (Şekil 3);
		Js1 Ve J s2		- sırasıyla eksenlere dik düzlemlerde uzanan şeritlerden birinin bölümünün atalet momentleri 1 – 1 ve 2 – 2 (bölüm tipi 2 için).

Kafesli kompozit çubuklarda, çubuğun stabilitesinin bir bütün olarak hesaplanmasına ek olarak, düğümler arasındaki alanlardaki bireysel dalların stabilitesi de kontrol edilmelidir.

Bireysel şubelerin esnekliği ben 1 , ben 2 Ve ben 3 çıtalar arasındaki alanda 40'tan fazla olmamalıdır.

Düzlemlerden birinde çıtalar yerine katı bir levha varsa (Şekil 1, B, V) dalın esnekliği, yarım bölümün çıtaların düzlemine dik eksenine göre dönme yarıçapı ile hesaplanmalıdır.

Kafesli kompozit çubuklarda, düğümler arasındaki bireysel dalların esnekliği 80'den fazla olmamalı ve verilen esnekliği aşmamalıdır. sol çubuk bir bütün olarak. Bu tür çubukların hesaplanmasının deforme bir şemaya göre yapılması şartıyla, daha yüksek dal esnekliği değerlerinin kabul edilmesine izin verilir, ancak 120'den fazla olamaz.

5.7. Sıkıca veya ara parçalar aracılığıyla bağlanan köşebentler, kanallar vb.'den oluşan kompozit elemanların hesaplanması, kaynaklı şeritler arasındaki (açık) veya dış merkezlerin merkezleri arasındaki alanlarda en büyük mesafeler sağlanması koşuluyla, sağlam duvarlı olarak yapılmalıdır. cıvatalar şunları aşmaz:

sıkıştırılmış elemanlar için 40 Ben

çekme elemanları için 80 Ben

Burada atalet yarıçapı Ben Ara parçaların düzlemine paralel bir eksene göre T veya I kesitleri ve kesitler için köşe veya kanal alınmalıdır. - en az.

Bu durumda sıkıştırılmış elemanın uzunluğu boyunca en az iki ara parça monte edilmelidir.

5.8*. Sıkıştırılmış kompozit çubukların bağlantı elemanlarının (kalaslar, ızgaralar) hesaplanması koşullu enine kuvvet için yapılmalıdır. Qficçubuğun tüm uzunluğu boyunca sabit olarak alınır ve formülle belirlenir

Qfic = 7,15 × 10 -6 (2330 – e/Ry)N/J, (23)*

Nerede N – kompozit çubuktaki uzunlamasına kuvvet;

J - Bağlantı elemanları düzleminde kompozit çubuk için kabul edilen boyuna bükülme katsayısı.

Koşullu kesme kuvveti Qfic dağıtılmalıdır:

stabilitenin kontrol edildiği eksene dik düzlemlerde uzanan şeritler (ızgaralar) arasında eşit olarak yalnızca bağlantı şeritleri (ızgaralar) varsa;

katı bir levha ve bağlantı şeritleri (ızgaralar) varlığında – levha ile levhaya paralel düzlemlerde uzanan çıtalar (kafesler) arasında yarı yarıya;

Eşkenar üçgen kompozit çubukların hesaplanmasında, aynı düzlemde bulunan bağlantı elemanları sistemine uygulanan koşullu enine kuvvet 0,8'e eşit alınmalıdır. Qfic.

5.9. Bağlantı şeritlerinin ve bunların bağlantılarının hesaplanması (Şekil 3), aşağıdakiler üzerinde desteksiz kafes kirişlerin elemanlarının hesaplanması olarak yapılmalıdır:

güç F, formüle göre kesme çubuğu

F = Q s l/B; (24)

an M1, formüle göre çubuğu kendi düzleminde bükmek

M1 = Q s l/2 (25)

Nerede Sorular – bir yüzün çubuğuna uygulanan koşullu kesme kuvveti.

5.10. Bağlantı kafeslerinin hesaplanması, kafes kafeslerin hesaplanması olarak yapılmalıdır. Destekli bir çapraz kafesin çapraz desteklerini hesaplarken (Şekil 4), ek kuvvet dikkate alınmalıdır. Nad Her destekte kayışların sıkıştırılmasından kaynaklanan ve formülle belirlenen

(26)

Nerede N – çubuğun bir kolundaki kuvvet;

A – bir dalın kesit alanı;

bir d – bir desteğin kesit alanı;

A – formülle belirlenen katsayı

A = bir ben 2 /(A 3 =2B 3) (27)

Nerede A, ben Ve B – Şekil 2'de gösterilen boyutlar 4.

5.11. Sıkıştırılmış elemanların tasarım uzunluğunu azaltmaya yönelik çubukların hesaplanması, ana sıkıştırılmış elemandaki formül (23)* ile belirlenen geleneksel enine kuvvete eşit bir kuvvet için gerçekleştirilmelidir.

BÜKME ELEMANLARI

5.12. Ana düzlemlerden birinde bükülmüş elemanların (esnek duvarlı kirişler, delikli duvarlı kirişler ve vinç kirişleri hariç) mukavemetinin hesaplanması formüle göre yapılmalıdır.

(28)

Kayma gerilimi değeri T bükülmüş elemanların bölümlerinde bu koşulu karşılamalıdır

(29)

Duvar cıvata delikleri ile zayıflatılmışsa değerler T formül (29)'daki katsayı ile çarpılmalıdır A , formülle belirlenir

A = A/(A – D), (30)

Nerede A – delik aralığı;

B – delik çapı.

5.13. Yükün üst kirişe uygulandığı yerlerde ve kirişin takviyelerle takviye edilmemiş destek kısımlarında kiriş duvarının mukavemetini hesaplamak için yerel gerilme belirlenmelidir. yer formüle göre

(31)

Nerede F – hesaplanan yük değeri (kuvvet);

sol - destek koşullarına bağlı olarak belirlenen koşullu yük dağılımı uzunluğu; Şekil 2'ye göre destek durumu için. 5.

sol = B + 2t f, (32)

Nerede t f – alt kiriş kaynaklanmışsa kirişin üst kirişinin kalınlığı (Şekil 5, A) veya alt kiriş yuvarlanmışsa, flanşın dış kenarından duvarın iç yuvarlanmasının başlangıcına kadar olan mesafe (Şekil 5, B).

5.14*. Formül (28) kullanılarak hesaplanan kiriş duvarları için aşağıdaki koşulların karşılanması gerekir:

Nerede - kirişin eksenine paralel olarak duvarın orta düzlemindeki normal gerilmeler;

evet - aynı, kirişin eksenine dik, yer formül (31) ile belirlenir;

T xy – formül (30) dikkate alınarak formül (29) kullanılarak hesaplanan teğetsel gerilim.

Gerilimler s x Ve evet formül (33)'te kendi işaretleriyle kabul edilir, ayrıca t xy kirişte aynı noktada belirlenmelidir.

5.15. Duvar düzleminde bükülmüş ve paragrafların gerekliliklerini karşılayan I kesitli kirişlerin stabilitesinin hesaplanması. 5.12 ve 5.14* formülüne göre yapılmalıdır.

Nerede WC – sıkıştırılmış bir bant için belirlenmelidir;

j b – adj tarafından belirlenen katsayı. 7*.

Değer belirlenirken j b kirişin tahmini uzunluğu için sol sıkıştırılmış kayışın bağlanma noktaları arasındaki enine yer değiştirmelere olan mesafe (uzunlamasına veya enine bağlantı düğümleri, sert döşemelerin sabitleme noktaları) alınmalıdır; bağlantıların yokluğunda sol = ben(Nerede ben – kiriş açıklığı) konsolun tasarım uzunluğu aşağıdaki gibi alınmalıdır: sol = ben sıkıştırılmış kayışın konsolun ucunda yatay düzlemde sabitlenmemesi durumunda (burada ben – konsol uzunluğu); kayışı uçtan ve konsolun uzunluğu boyunca sabitlerken sıkıştırılmış kayışın yatay düzlemdeki sabitleme noktaları arasındaki mesafe.

5.16*. Kirişlerin stabilitesinin kontrol edilmesine gerek yoktur:

a) Yükü sürekli olarak sıkıştırılmış kiriş bandına dayanan ve ona güvenli bir şekilde bağlanan sürekli sert bir döşeme yoluyla aktarırken (ağır, hafif ve hücresel betondan yapılmış betonarme döşemeler, düz ve profilli metal döşeme, oluklu çelik vb.) );

b) kirişin hesaplanan uzunluğuna göre sol sıkıştırılmış bandın genişliğine kadar B tablodaki formüllerin belirlediği değerleri aşmamak. 8*, simetrik I kesitli ve daha gelişmiş sıkıştırılmış kirişli kirişler için, gerilmiş kirişin genişliği sıkıştırılmış kirişin genişliğinin en az 0,75'i kadardır.

Tablo 8*

Uygulama konumunu yükle	En büyük değerler sol /B haddelenmiş ve kaynaklı kirişler için stabilite hesaplamalarının gerekli olmadığı (1'de) £ H/B 6 ve 15 £ B/T £35)
Üst kemere	(35)
Alt kemere	(36)
Çaprazlar arasındaki veya saf bükülmedeki kiriş kesitini hesaplarken yük uygulama seviyesinden bağımsız olarak	(37)
Tablo 8'de kabul edilen tanımlar: B Ve T - sıkıştırılmış bandın sırasıyla genişliği ve kalınlığı; H – bant tabakalarının eksenleri arasındaki mesafe (yükseklik). Notlar: 1. Yüksek mukavemetli cıvatalar üzerindeki kiriş bağlantılı kirişler için değerler sol/B Tablo 8'deki formüllerden elde edilen değer 1,2 kat ile çarpılmalıdır. 2. Oranlı kirişler için B/T /T= 15.

Sıkıştırılmış kayışın yatay düzlemde sabitlenmesi, gerçek veya koşullu yanal kuvvete göre tasarlanmalıdır. Bu durumda koşullu yanal kuvvet belirlenmelidir:

formül (23)*'e göre bireysel noktalarda sabitlendiğinde, burada J esneklikle belirlenmelidir ben = sol/Ben(Burada Ben - sıkıştırılmış bandın yatay düzlemdeki bölümünün atalet yarıçapı) ve N formül kullanılarak hesaplanmalıdır

N = (bir f + 0,25bir W)Ry; (37, a)

formüle göre sürekli sabitleme ile

qfic = 3Qfic/ben, (37, b)

Nerede qfic - kiriş kirişinin birim uzunluğu başına koşullu enine kuvvet;

Qfic - alınması gereken formül (23)* ile belirlenen koşullu enine kuvvet J = 1, bir N – formül (37,a) ile belirlenir.

5.17. İki ana düzlemde bükülmüş elemanların mukavemetinin hesaplanması formüle göre yapılmalıdır.

(38)

Nerede X Ve sen - Ana eksenlere göre söz konusu kesit noktasının koordinatları.

Formül (38) kullanılarak hesaplanan kirişlerde, kiriş gövdesindeki gerilme değerleri iki ana eğilme düzleminde (29) ve (33) formülleri kullanılarak kontrol edilmelidir.

Madde 5.16*'nın gereklilikleri karşılanırsa, A iki düzlemde bükülmüş kirişlerin stabilitesinin kontrol edilmesi gerekli değildir.

5.18*. Paragraflara tabi olarak, statik yük taşıyan, akma mukavemeti 530 MPa'ya (5400 kgf/cm2) kadar olan, çelikten yapılmış katı kesitli ayrık kirişlerin mukavemetinin hesaplanması. 5.19* – 5.21, 7.5 ve 7.24 formüllerine göre plastik deformasyonların gelişimi dikkate alınarak yapılmalıdır.

teğetsel gerilimler altında ana düzlemlerden birinde büküldüğünde T £0,9 Rs(destek bölümleri hariç)

(39)

teğetsel gerilimler altında iki ana düzlemde büküldüğünde T £0,5 Rs(destek bölümleri hariç)

(40)

Burada M, Mx Ve Benim – bükülme momentlerinin mutlak değerleri;

c 1 – formül (42) ve (43) ile belirlenen katsayı;

c x Ve cy – tabloya göre kabul edilen katsayılar. 66.

Kirişlerin destek bölümünde hesaplama (ile M = 0; Mx= 0 ve Benim= 0) formülüne göre yapılmalıdır

Katsayılar yerine formül (39) ve (40)'ta saf bükülme bölgesinin varlığında c 1, c x Ve y ile buna göre alınmalıdır:

1 m'den itibaren = 0,5(1+C); cxm = 0,5(1+c x); ym ile = 0,5(1+cy).

An bölümünde eşzamanlı eylem ile M ve kesme kuvveti Q katsayı 1'den formüller kullanılarak belirlenmelidir:

en T £0,5 Rs C 1 = C; (42)

0,5'te Rs T £0,9 Rs c 1 = 1,05M.Ö , (43)

Nerede (44)

Burada İle – tabloya göre kabul edilen katsayı. 66;

T Ve H – sırasıyla duvar kalınlığı ve yüksekliği;

A – katsayı eşittir A = 0,7, duvar düzleminde bükülmüş bir I kesiti için; A = 0 – diğer bölüm türleri için;

1'den - katsayı birden az ve bir katsayıdan fazla olmayacak şekilde alınır İle.

Paragrafların gerekliliklerini dikkate alarak hesaplanırken kirişleri optimize etmek için. 5.20, 7.5, 7.24 ve 13.1 katsayı değerleri İle, c x Ve y ile(39) ve (40) formüllerinde tabloda verilen değerlerden daha az alınmasına izin verilir. 66, ancak 1.0'dan az değil.

Duvarın cıvata delikleri ile zayıflatılması durumunda kesme gerilmesi değerleri T formül (30) ile belirlenen katsayı ile çarpılmalıdır.